Circuiti senza sintonia per trasmettitori. Enciclopedia dell'elettronica radio e dell'ingegneria elettrica

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La maggior parte dei trasmettitori a onde corte utilizza un P-loop negli stadi di uscita dei trasmettitori. Per la sua struttura, il P-loop è un filtro passa basso di tipo "K", che opera tra resistenze di carico disuguali (Fig. 1, a).

Un tale filtro attenua significativamente i segnali la cui frequenza supera la sua frequenza di risonanza. Ad esempio, la soppressione della seconda armonica del segnale principale è di circa 20 dB. La soppressione dei segnali a bassa frequenza è leggermente peggiore e si verifica principalmente a causa dell'impedenza caratteristica irregolare del P-loop. Quando si progettano trasmettitori per la comunicazione a banda laterale singola, vengono utilizzati metodi di conversioni successive. In questo caso, oltre al segnale principale, possono comparire segnali laterali con frequenze sia superiori che inferiori al segnale principale.

Ris.1

Il secondo svantaggio del P-loop è la dipendenza della sua sintonia dalla frequenza. Come si può vedere dalla figura. 1b, l'impedenza caratteristica del circuito cambia fortemente in prossimità della sua frequenza di risonanza, il che porta alla necessità di regolare il circuito anche all'interno dello stesso intervallo. Quando si passa a un altro intervallo, è necessario modificare i valori di tutti gli elementi e quindi tali circuiti di solito hanno tre impostazioni.

Quando si utilizzano moderni dispositivi di alimentazione dell'antenna ben abbinati, diventa possibile rendere i circuiti di uscita del trasmettitore non sintonizzati.

Se consideriamo il semicollegamento a L di un filtro passa-banda di tipo "K" (Fig. 2, a), allora possiamo vedere che all'interno della banda passante l'impedenza caratteristica del filtro è attiva e cambia poco a seconda della frequenza (Fig. 2, b). Tuttavia, questo filtro contiene due induttori e richiede anche che le resistenze di carico siano uguali, cosa non fattibile in condizioni reali.

Ris.2

Gli elementi del filtro passa-banda vengono calcolati utilizzando le seguenti formule:

Attraverso successive conversioni, il filtro passa-banda può essere convertito in un filtro trasformatore (Fig. 3).

dove L1, L2, С1 e С2 sono calcolati dalle formule (1).

Ris.3

Il circuito convertito è costituito da due bobine accoppiate induttivamente (posizionate sullo stesso telaio) e due condensatori.

I calcoli mostrano che il valore della capacità Sv per tutte le bande amatoriali è approssimativamente uguale alla capacità di uscita della maggior parte dei tubi del generatore. La capacità Sp risulta essere piccola, il che consente di sostituirla con la capacità delle bobine Lp e Lv. In pratica, un tale circuito può essere realizzato sotto forma di due induttori posti sullo stesso telaio e interconnessi da accoppiamenti induttivi e capacitivi (Fig. 4). Il circuito può essere acceso sia all'uscita che all'ingresso dello stadio finale del trasmettitore, se lo stadio finale è realizzato come struttura separata. In quest'ultimo caso, l'amplificatore di potenza avrà un solo elemento di sintonizzazione: un interruttore di gamma. Con una scelta razionale delle frequenze dell'oscillatore locale, un tale circuito può essere utilizzato anche negli stadi di miscelazione del trasmettitore, eliminando la necessità di regolazione e abbinamento degli stadi intermedi.

Ris.4

Il calcolo dei circuiti non di sintonizzazione viene eseguito nel seguente ordine

1. Selezionare la larghezza di banda del loop (frequenze f1 e f2). Per ottenere valori sufficientemente accettabili degli elementi di contorno, la larghezza di banda deve essere almeno il 5% della frequenza centrale della gamma.

2. Per la resistenza di carico selezionata (impedenza d'onda del cavo), i valori degli elementi del filtro originale vengono calcolati utilizzando le formule (1).

3. Trova il valore di n² per la resistenza di carico selezionata e la resistenza richiesta del circuito anodico (ottenuta durante il calcolo dello stadio di uscita del trasmettitore).

4. Secondo le formule (2) vengono calcolati gli elementi del profilo e il valore del coefficiente di accoppiamento K.

5. Scegli un telaio e un diametro del filo. Per gli avvolgimenti L "in, L" p e L "p con una potenza di trasmissione di 100 W, si consiglia di scegliere un filo non più sottile di 1 mm. Il diametro del filo per l'avvolgimento L'v può essere preso 1,5-2 volte più piccolo. È meglio usare il filo PEV-2, che ha un'elevata resistenza elettrica.

6. Calcolare il numero di giri dell'avvolgimento bifilare L "in e L" p per ottenere il valore Sp richiesto.

7. Calcolare il numero di spire degli avvolgimenti L'v e L'p (secondo l'induttanza nota).

8. Secondo il noto coefficiente di accoppiamento K, gli avvolgimenti sono posti sul telaio.

I calcoli per gli articoli 6, 7 e 8 sono effettuati secondo formule ben note disponibili nei libri di consultazione tecnica radiofonica.

Il calcolo effettuato è indicativo, pertanto i contorni realizzati secondo il calcolo devono essere adeguati in condizioni reali. La regolazione viene effettuata prendendo le curve delle variazioni della corrente anodica della lampada con le variazioni della frequenza della tensione di eccitazione (Fig. 5).

Ris.5

Quando si prendono le curve, il circuito deve essere caricato su una resistenza non induttiva con una resistenza pari all'impedenza caratteristica del cavo.

Assumiamo che la curva inizialmente abbia la forma 1. Se riduciamo il numero di giri dell'avvolgimento L'n, la curva assumerà la forma 2. Se spostiamo l'avvolgimento L'v (o parte di esso) verso l'alto, la curva assumerà la forma 3. Un aumento del numero di spire dell'avvolgimento bifilare dà la curva 4. La curva 5 corrisponde ad un contorno correttamente accordato.

Nella tabella è riportato il numero di spire delle bobine, calcolato per una resistenza di carico anodico di 3900 ohm, un'impedenza di alimentazione di 50 ohm e un telaio di diametro 25 mm.

Autore: V. Kustov (UA3FN); Pubblicazione: N. Bolshakov, rf.atnn.ru

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