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ENCICLOPEDIA DELLA RADIOELETTRONICA ED ELETTRICA Progettazione di amplificatori a valvole. Enciclopedia dell'elettronica radio e dell'ingegneria elettrica
Enciclopedia della radioelettronica e dell'elettrotecnica / Amplificatori di potenza a valvole L'articolo discute le caratteristiche della costruzione di amplificatori a valvole single-ended per una riproduzione del suono di alta qualità. L'autore consiglia le valvole e i progetti di trasformatori di uscita più adatti per tali amplificatori. Probabilmente, ogni radioamatore e ogni audiofilo ha sentito opinioni sulla superiorità delle apparecchiature di amplificazione a valvole rispetto a quelle a transistor, ma non tutti potevano esserne convinti da soli. Ci sono diverse ragioni per questo: gli amplificatori a valvole non si trovano spesso ai nostri tempi e, cosa più importante, per sentire una notevole superiorità, è necessario utilizzare fonogrammi di alta qualità che non siano stati rovinati da ripetute elaborazioni e ri-registrazioni. Se stai ascoltando qualcuno come Eminem o Celine Dion, difficilmente noterai i vantaggi degli apparecchi a valvole. Inoltre, ascoltando alcune registrazioni, puoi arrivare a conclusioni completamente opposte. Ma se qualcuno ha mai sentito il vantaggio degli amplificatori a valvole single-ended, si "ammalerà" per sempre delle valvole. Si dice che gli amplificatori a valvole non riproducano bene la musica rock. Tuttavia, più recentemente, in alcune discoteche, è stato utilizzato con successo un amplificatore di potenza con quattro lampade 6P45S all'uscita di ciascun canale, operante in classe B. Questo amplificatore aveva una potenza massima di 200 ... 300 W ed è stato deluso solo per la sua scarsa affidabilità. Gli oppositori degli amplificatori a valvole li criticano giustamente per i bassi "sciolti" e "vaghi", ma la ragione di questo fenomeno è già stata considerata in letteratura, ad esempio in [1]: la maggiore impedenza di uscita di un amplificatore a valvole, che non non smorzare sufficientemente la sezione delle basse frequenze del sistema di altoparlanti per sopprimere la risonanza principale dell'emettitore. Pertanto, la soluzione migliore, anche se non facile, al problema è calcolare e regolare gli altoparlanti, abbinandoli a un amplificatore specifico e persino adattare l'amplificatore a questo altoparlante. Di conseguenza, puoi ascoltare gli stessi Pink Floyd, godendoti la bellezza dell'assolo di chitarra e rimarrai sorpreso dalla chiarezza della localizzazione e dalla profondità del suono degli strumenti del registro basso. E quanto suoneranno sentite le vecchie registrazioni degli anni '40 -'60, realizzate con semplici apparecchiature a valvole! Le ragioni dei vantaggi degli amplificatori a valvole operanti in classe A sono state più volte analizzate in letteratura [2, 3]. È possibile formulare la "prima legge dell'Hi-End'a": il segnale audio dovrebbe subire meno trasformazioni possibili, amplificato dal minor numero di cascate possibile. E questa è la soluzione migliore per le lampade: un amplificatore con una sensibilità di 0,1... forse non per tutti i DAC). Ciò elimina i filtri analogici raccolti sull'amplificatore operazionale. Oltre all'elevato guadagno di potenza e all'elevata linearità delle lampade, vanno segnalati altri due vantaggi fondamentali: la costanza delle capacità interelettrodiche, nonché l'indipendenza delle caratteristiche dalla temperatura e, di conseguenza, dal livello del segnale amplificato . Una volta compreso il vantaggio dell'amplificazione lineare (in classe A), le argomentazioni dei sostenitori delle cascate push-pull nell'UMZCH diventano del tutto incomprensibili. La compensazione della seconda armonica da loro dichiarata non è sempre un vantaggio, poiché è stato più volte dimostrato che la seconda armonica, se non supera il 2...3% del segnale principale, non rovina il suono, anzi lo opposto. E la necessità di un invertitore di fase per una cascata push-pull generalmente causa una serie di problemi. Puoi leggere tutto questo in modo più dettagliato negli articoli sopra menzionati e in [4]. Questo articolo è dedicato alla lampada a ciclo singolo UMZCH, ai loro circuiti, alle lampade e ai trasformatori usati. Esistono due varietà principali di tubi UMZCH a ciclo singolo: in uno di essi, lo stadio di uscita è costruito su un triodo senza OOS comune, nel secondo - su un pentodo o tetrodo a fascio con una profondità fino a 16 dB che copre il ultime due fasi dell'OOS. Come esempi in Fig. 1 e 2 mostrano i circuiti amplificatori, che verranno discussi più dettagliatamente di seguito. A proposito, notiamo che nei triodi di uscita, come i classici 2AZ e 300V, il feedback interno, di cui è consuetudine tacere nella letteratura moderna, ha approssimativamente la stessa profondità: 12 ... 16 dB. A volte puoi leggere negli articoli che solo le cascate di triodi sono in grado di fornire amplificatori dal suono della massima classe, ma questo non è del tutto vero. Pertanto, Audio Note produce diversi modelli di amplificatori con tetrodi e un OOS comune, ad esempio OTO Line SE, Soro Line SE. Quest'ultimo, tra l'altro, da diversi anni viene utilizzato come riferimento dagli esperti audio di San Pietroburgo.
Lo stadio finale su tetrodi con tensione costante sulla seconda griglia è un po' più economico e ha il vantaggio che più tetrodi possono essere collegati in parallelo per aumentare la potenza, anche con qualche differenza nelle loro caratteristiche. Prestiamo attenzione a una domanda particolare, ma spesso discussa, sullo shunt dei resistori di polarizzazione automatica del catodo con condensatori di blocco. Di solito si sostiene che lo shunt dovrebbe essere sempre effettuato, nonostante il fatto che qualsiasi condensatore di ossido nel percorso del segnale audio rappresenti un'ulteriore distorsione. Diamo un'occhiata alle ragioni oggettive di questa o quella decisione. È altamente auspicabile shuntare un resistore nello stadio di uscita su un triodo per non aumentare la resistenza di uscita dello stadio e mantenerne la massima sensibilità. Nello stadio di uscita su un tetrodo con una tensione costante sulla seconda griglia, è necessario lo shunt del resistore catodico, ma qui il motivo è completamente diverso. Il FOS creato da questo resistore linearizza solo la corrente del catodo. La corrente anodica è la corrente catodica meno la corrente della seconda griglia, che ha una dipendenza relativamente non lineare dalla stessa corrente catodica. Come risultato dell'introduzione di un tale OOS, otteniamo una cascata con distorsioni leggermente più piccole, ma più spiacevoli per l'orecchio, perdendo circa il doppio della sensibilità. Nello stadio preterminale (driver), seguito dallo stadio di uscita del triodo, non è necessario shuntare il resistore, ma è auspicabile. Qui il criterio diventa la condizione per combinare la resistenza di uscita di questo stadio con la capacità di ingresso della successiva capacità di ingresso dello stadio a triodo Svx \u1d Csk + CCA (K + XNUMX), dove CC è la capacità griglia-catodo; SSA - capacità dell'anodo di rete; K è il coefficiente di trasferimento di tensione della cascata. Ad esempio, se lo stadio driver è assemblato su un triodo 6N2P con un resistore catodico non shuntato e ha una resistenza di uscita di 50 kΩ, quindi con una capacità di ingresso dello stadio di uscita di 200 pF, la frequenza di taglio superiore f=1/(2πRC) = 16kHz! Nello stadio pre-terminale, seguito dallo stadio di uscita sul tetrodo, il resistore catodico non può essere shuntato, poiché spesso riceve un segnale di retroazione dall'uscita dell'amplificatore. Nello stadio di ingresso, se è necessario avere un guadagno inferiore a μ/2 o introdurre una correzione di frequenza, ad esempio, in caso di irregolarità degli altoparlanti nella regione delle basse frequenze, il resistore del catodo non deve essere derivato; ciò aumenterà la stabilità del guadagno o dei parametri di correzione. Parliamo ora della scelta delle valvole per l'amplificatore. L'autore ha effettuato studi su varie lampade sullo spettro delle armoniche del segnale di uscita nella modalità di segnali piccoli e grandi nella modalità di limitazione. Inoltre, l'effetto dello spettro di distorsione sulla qualità della riproduzione del suono è stato valutato mediante esame uditivo (ascolto). Particolare attenzione è stata posta alla correlazione tra valutazioni soggettive e metrologiche. I risultati di tali studi comparativi hanno sostanzialmente confermato le informazioni conosciute dalla letteratura moderna. Prestiamo attenzione alle valvole specifiche più adatte ai vari stadi di amplificatori. Tra le lampade per lo stadio di uscita su un tetrodo, il classico tetrodo a fascio 6P6S si è rivelato leader in termini di "musicalità". Ciò coincide con quanto affermato nell'articolo [5]. Il secondo posto dovrebbe essere preso da 6PZS (analoghi vicini - 6L6 6P7S, G-807), un tetrodo a fascio una volta e mezza più potente con uno spettro molto simile, ma con un livello leggermente più alto di armoniche alte. I tetrodi del fascio di uscita - 6P14P, EL34 (6P27S - un analogo, ma una rarità da museo), 6550 (KT88) - sono dotati di un certo ritardo. La lampada da dito 6P1P è un analogo della lampada ottale 6P6S, ma è meglio usare una lampada ottale ed è più facile trovarla. Dicono che il pentodo 6F6S sia lineare e "musicale", ma è raro e la sua potenza di uscita è troppo piccola (3,2 W). Si ritiene che le lampade televisive a scansione orizzontale non siano adatte per UMZCH (stiamo parlando di 6P45S, 6P44S e simili). Non è così: possono essere utilizzati, ma non nella modalità tipica, bensì con una tensione dimezzata sulla seconda rete. Ad esempio, una lampada 6P44S in una modalità così atipica ha un suono molto simile a una 6P14P in una modalità tipica, ma una volta e mezza più potente. Il leader nel gruppo di lampade per lo stadio di uscita su un triodo e, in generale, il leader assoluto, in modo del tutto inaspettato, si è rivelato essere il tetrodo a fascio 6P44S in una connessione a triodo. In termini di delicatezza nella gestione del suono, questa lampada ha superato anche il triodo 6C4C, che dovrebbe essere messo al secondo posto. La composizione delle armoniche della corrente anodica 6P44S, misurata al segnale massimo immediatamente prima della limitazione, è riportata nella tabella.
Modalità operativa lampada consigliata: UAK = 250 V, IA ≤ 90 mA, RH = 2450 Ohm, UCK = -34...-37 V, RK = 400 Ohm. La potenza in uscita della cascata con questa lampada è di 5 W (misurata a valle del trasformatore con perdite fino all'8%); si tratta di una potenza di uscita una volta e mezza maggiore con un triodo 6С4С. A proposito, alcuni articoli forniscono valori di potenza in uscita sovrastimati per una lampada 6C4C: 5, 10 e persino 20 W Non è così: in modalità classe A con una potenza nominale dissipata dall'anodo, 15 W (250 V e 60 mA) la potenza di uscita con un triodo 6C4C è di 3,7 W escluse le perdite nel trasformatore. Lo stesso valore di potenza è indicato in [6, p. 132]. L'ampiezza del segnale di controllo per 6P44S è 36 V contro 43 V per 6S4S Successivamente dovremmo nominare, ovviamente, il famoso triodo da 300 V. In termini di “musicalità” questa lampada (prodotta dall'associazione Svetlana) è leggermente inferiore al triodo 6C4C, ma molti audiofili la preferiscono perché permette di ottenere una potenza in uscita di almeno 8 W da una sola lampada. Ulteriori consigli sull'utilizzo della lampada 6P44S. Per ottenere una modalità di amplificazione a triodo, è necessario collegare la seconda griglia della lampada all'anodo tramite un resistore da 100 Ohm, altrimenti apparirà autoeccitazione alla RF. Per aumentare la potenza in uscita è possibile utilizzare due o più lampade 6P44S collegate in parallelo. Ma in questo caso è assolutamente necessario selezionarli in base al parametro μ con una differenza nel punto operativo non superiore all'1 ... 2%. L'adattamento della pendenza (S) è facoltativo. Ogni lampada deve avere i propri resistori "antiparassitari" nei circuiti di controllo e della seconda griglia (con una resistenza di 1 kOhm e 100 Ohm, rispettivamente), nonché un resistore di polarizzazione automatica separato shuntato con un condensatore da 470 microfarad a 63 V. A proposito, l'opinione secondo cui i triodi non dovrebbero essere collegati in parallelo è abbastanza giustificata. Tuttavia, se è possibile selezionare con precisione le lampade per μ, i triodi possono essere collegati in parallelo e ci sono molte prove a riguardo. Ad esempio, la lampada 6S4S (2AZ), amata da molti, contiene due triodi collegati in parallelo all'interno del cilindro e alcuni costosi modelli Audio Note hanno uno stadio di uscita su due triodi collegati in parallelo. Sfortunatamente non è stato possibile trovare una modalità adatta per la lampada 6P45S nella commutazione a triodo. Fornendo facilmente 10 W al carico (più del famoso triodo da 300 V), questa lampada ha uno spettro armonico scarso: la terza armonica rovina il suono, a partire da una potenza di 2,5 W. E l'affidabilità di questa lampada non è eccezionale. Le lampade 6P44S, al contrario, si sono rivelate abbastanza affidabili: alcuni campioni funzionano da 15 anni. Inoltre, durante il processo di installazione, i loro anodi a volte diventavano roventi e ciò non influiva minimamente sul loro ulteriore lavoro. I triodi progettati per stabilizzatori di tensione (come 6S19P, 6S3ZS, 6N13S) non devono essere utilizzati negli amplificatori single-ended a causa della notevole non linearità. Naturalmente, ci sono ancora potenti triodi: 211, 845 e il GM-70 domestico, ma questa è una tecnica di sicurezza completamente diversa: la tensione anodica raggiunge 1000 V o più ed è estremamente difficile realizzare un trasformatore di uscita per tali lampade a casa. Ci sono ancora molti ottimi triodi di uscita che non sono stati coperti dalla ricerca a causa dei loro prezzi esorbitanti: si tratta di 300 V prodotti da Western Electric, una versione a anodo singolo di 2AZ (ce n'è uno), un AD1 tedesco prebellico simile ad esso , un triodo domestico dello stesso tempo UB-180, il moderno W30B e così via. Le lampade del palco driver devono fornire una grande ampiezza del segnale con un'impedenza di uscita minima. L'articolo [4] elenca quattro tipi di doppi triodi: 6N1P, 6N2P, 6N8S e 6N9S. Effettivamente questi triodi hanno la sezione lineare più lunga della caratteristica, ma in termini di resistenza di uscita non sono i tubi migliori. In molti casi, il doppio triodo 6N23P risulta essere il più ottimale. Con la modalità corretta (UA= 120 V, IA= 14 mA, UCK= -2,25 V, RA= 12 kOhm, RK- 160 Ohm), sviluppa un'ampiezza del segnale di 57 V in modo abbastanza lineare, avendo una resistenza di uscita di soli 2 ...2,5 kΩ e quindi fornendo una larghezza di banda di circa 200 kHz. Ma se è necessario ottenere un'ampiezza del segnale di 80 V, ad esempio, per costruire un triodo da 300 V, è ovviamente meglio utilizzare il triodo 6H8C nella seguente modalità: IA \u6d 6 mA, UCK \u1d - 50 V, RK \u6d 12 kOhm, RA \uXNUMXd XNUMX kOhm. C'è un'altra lampada molto interessante XNUMXFXNUMXP. Sia il triodo che il pentodo di questa lampada hanno caratteristiche notevoli: puoi sperimentare. Il nodo più importante dell'amplificatore a valvole è il trasformatore di uscita. Per qualche ragione, alcuni segreti della sua corretta fabbricazione non sono menzionati in letteratura. Il fatto che il trasformatore di un amplificatore di alta qualità debba essere multisezionale, probabilmente non è un segreto per nessuno. E il fatto che tra le sezioni degli avvolgimenti primario e secondario, così come tra gli strati dell'avvolgimento primario sia necessario posizionare delle guarnizioni per ridurre la capacità, per qualche motivo non è scritto da nessuna parte. Inoltre lo spessore di tali distanziatori dovrà variare in modo direttamente proporzionale alla componente variabile dello sforzo tra gli strati da separare. Il miglior materiale isolante disponibile per le guarnizioni è il PTFE-4. In casi estremi, e anche come materiale aggiuntivo, è adatta la carta Whatman secca, ma non la carta per condensatori, come talvolta si trova in alcune descrizioni. È possibile calcolare lo spessore dei distanziatori e il numero di sezioni dell'avvolgimento, ma a causa della sua complessità in questo articolo verranno forniti solo alcuni progetti specifici. Per un amplificatore con una potenza di uscita di 10 ... 15 W, è meglio utilizzare un circuito magnetico e un telaio di un trasformatore OSM-0,25 kVA (SHL32x50). Il trasformatore deve essere smontato, i bordi del telaio, su cui giace il primo strato dell'avvolgimento, devono essere arrotondati, con un raggio di 1,5 mm, e nelle sue guance devono essere praticati ulteriori fori per i conduttori. È necessario avvolgere con molta attenzione, ogni sezione deve contenere un numero intero di strati riempiti da guancia a guancia. Di seguito sono riportate le informazioni sul trasformatore per lo stadio di uscita su due tetrodi 6P44S collegati in parallelo in una connessione a triodo. Il suo avvolgimento primario è costituito da quattro tratti da 325 spire collegate in serie, per un totale di 1300 spire di filo del diametro di 0,355 mm. Ogni sezione è composta da due strati con tra loro una guarnizione in PTFE di spessore 0,2 mm. L'avvolgimento secondario per un carico con resistenza di 4 ohm è costituito da cinque sezioni di 77 spire collegate in parallelo. Ogni sezione contiene uno strato di filo con un diametro di 0,77 mm. Sulla seconda e quarta sezione di questo avvolgimento senza distanziatori sono avvolte altre due sezioni, ciascuna con 32 spire in due fili con un diametro di 0,56 mm (la disposizione degli avvolgimenti è mostrata in Fig. 3).
Queste sezioni devono essere avvolte con uno spazio tra le spire in modo da ottenere un riempimento uniforme dello strato da guancia a guancia. Tutti e quattro i fili da 32 spire sono collegati in parallelo e l'avvolgimento risultante è collegato in serie con l'avvolgimento da 77 spire. Pertanto, si ottiene un avvolgimento di 109 spire per un carico di 8 ohm. Tra le quattro sezioni dell'avvolgimento primario e le cinque sezioni del secondario si trovano otto distanziatori, il cui spessore varia approssimativamente in progressione aritmetica da 1,3 mm (primo distanziatore) a 0,2 mm (ultimo distanziatore) come componente di tensione alternata tra l'avvolgimento le sezioni I e II diminuiscono . Durante il montaggio del trasformatore, è necessario inserire guarnizioni isolanti rigide di spessore 0,18 ... 0,19 mm negli spazi del circuito magnetico. Lo stadio di uscita con un tale trasformatore ha una banda di frequenza riproducibile di 4 Hz ... 200 kHz con un segnale piccolo e 20 Hz ... 200 kHz alla massima potenza. Parliamo ora delle caratteristiche di progettazione del trasformatore di potenza. Poiché la corrente assorbita dall'amplificatore in modalità classe A rimane praticamente invariata, il trasformatore di potenza fornisce sempre molta potenza. I metodi forniti nei libri per il calcolo di un trasformatore funzionante su un raddrizzatore con filtro sono troppo complicati o troppo semplificati. Di seguito sono riportate formule abbastanza precise e semplici per il calcolo di un trasformatore che funziona su un raddrizzatore con un filtro che inizia con un grande condensatore. Iniziamo con le formule più semplici. La tensione a vuoto dell'avvolgimento secondario del trasformatore è U2 = 220(n2/n1) [V] - questo è comprensibile, anche se è meglio fare affidamento sulla tensione media o massima reale nella rete. Indichiamo la resistenza R=RB+RT. dove RB è la resistenza del raddrizzatore (vedi sotto) e RT è la resistenza del trasformatore, ridotta all'avvolgimento secondario: Rt \u2d R1 + R2 (n1 / n2) 2, dove e RXNUMX sono le resistenze dell'avvolgimento: R1= 0,017 (Ii[m]/Si[mm2]). Il passo successivo è calcolare la caduta di tensione VU. Si calcola da un sistema di due equazioni: ∆U = √2·U2(1-cosφ); ΔU = 1,5I R(90°/φ), dove I è la corrente continua assorbita dall'amplificatore. Il modo più semplice per risolvere questo sistema di equazioni è mediante adattamento (iterazioni), prendendo per prima approssimazione l'angolo di cutoff φ entro 20...30°. L'ampiezza della tensione a vuoto dell'avvolgimento secondario del trasformatore, che devono sopportare tutti i condensatori di filtro e interstadio, è determinata dall'uguaglianza e dalla tensione nominale dopo aver riscaldato le lampade sul primo condensatore di filtro U = √2 U2-ΔU - UB, cos'è UB, vedi sotto. E l'ultima formula è per la potenza termica rilasciata nel trasformatore: P = 0,8 I ΔU(RT/R). Quando si semplificano le formule, sono state utilizzate alcune approssimazioni, ma di solito contribuiscono all'errore con un contributo minore rispetto alla discrepanza tra il seno della forma reale della tensione nella rete. In particolare, la caratteristica corrente-tensione del raddrizzatore è stata considerata lineare: U(t) = UB+RB I(t). Per un ponte raddrizzatore con diodi al silicio si può considerare RB=0, UB=1,5 V e per un kenotron 5TsZS, ad esempio, RB=160 Ohm, UB=11 V. Il metodo sopra descritto non tiene conto dell'avvolgimento (avvolgimenti) dell'incandescenza della lampada. Può essere calcolato indipendentemente dal calcolo dell'avvolgimento step-up, considerando la perdita di tensione in esso come il prodotto della corrente e della sua resistenza e tenendo conto che la perdita di tensione CA effettiva nell'avvolgimento primario è solitamente di circa il 2% . La prossima domanda importante è: come realizzare un potente trasformatore che non crei uno sfondo acustico? Nell'articolo [7] sono state prese in considerazione alcune ragioni del "ronzio" dei trasformatori e si è giunti alla conclusione completamente corretta che è necessario aumentare il numero di giri per volt del 15 ... 20% rispetto al valore calcolato . Questa misura riduce il ronzio solo del circuito magnetico, e anche in questo caso non sempre. Il sottofondo acustico creato da un avvolgimento caricato, invece, cresce all'aumentare del numero di spire. Il metodo per gestire il ronzio degli avvolgimenti è sorprendentemente semplice: si tratta di sezionamento, lo stesso del trasformatore di uscita. A volte è sufficiente posizionare l'avvolgimento primario tra le metà del secondario e il sottofondo acustico viene ridotto a un livello accettabile. Un'altra possibile ragione del ronzio del trasformatore di potenza è la saturazione del circuito magnetico con la componente costante della tensione, che, sebbene piccola, è spesso presente nella rete. Questo motivo si manifesta, di regola, solo nei trasformatori toroidali con circuito magnetico continuo, e l'effetto di saturazione aumenta con un aumento del numero di spire e con una diminuzione della resistenza dell'avvolgimento primario. Esiste un solo metodo per affrontare questo fenomeno: installare un filtro in serie con l'avvolgimento primario del trasformatore che ritarda la componente di corrente continua. Il circuito di filtro per un trasformatore di rete con potenza fino a 300 W, preso in prestito dall'amplificatore americano LAMM M1.1 sviluppato da V. Shushurin [8], è mostrato in fig. 4. Se il trasformatore è più potente, la capacità dei condensatori all'ossido deve essere aumentata proporzionalmente e la resistenza del resistore deve essere ridotta.
Nella fig. 1 e 2 mostrano due circuiti pratici di amplificatori single ended a valvole: una potenza di 10 W sui tetrodi in una connessione a triodo e 12 W sui tetrodi. Il trasformatore di uscita del primo è descritto sopra e il trasformatore per tetrodi è assemblato sullo stesso nucleo magnetico, ma ha avvolgimenti leggermente diversi. Il suo avvolgimento primario - 1512 giri di filo con un diametro di 0,35 mm - è composto da cinque sezioni: 168, 336, 504, 336 e 168 giri. Tra di loro ci sono quattro sezioni dell'avvolgimento secondario per un carico con una resistenza di 4 ohm - 77 spire di filo con un diametro di 0,77 mm, collegate in parallelo. Sulla seconda e terza sezione di questo avvolgimento, senza distanziali, sono avvolte due sezioni di 32 spire di filo con un diametro di 0,72 mm, collegate in parallelo. Questo avvolgimento è collegato in serie con un avvolgimento di 77 spire; si ottiene così l'avvolgimento secondario per un carico di 8 ohm. Le guarnizioni tra gli avvolgimenti primario e secondario e tra gli strati del primario, così come le guarnizioni negli spazi del circuito magnetico, sono le stesse del trasformatore per l'amplificatore a triodo. L'impedenza di uscita di un amplificatore con triodi in uscita per un carico di 8 ohm è di 2,4 ohm e con tetrodi è di 1,6 ohm. In uscita per un carico di 4 ohm - esattamente due volte meno. Infine, una nota sulla scelta dei condensatori per i circuiti di segnale. Per l'uso in amplificatori di alta qualità, i condensatori più adatti con un dielettrico in polipropilene (K78-6, K78-2) e con un dielettrico in carta (K40U-9, MBM) per una tensione di almeno 400 V. Un basso -condensatore di capacità (C6 in Fig. 2) - mica KSO-1. I condensatori all'ossido dovrebbero essere selezionati tra prodotti di note aziende straniere (serie TC, SK Jamicon e simili); è consentito utilizzare K50-35 domestico. Nei circuiti di filtro di potenza è possibile utilizzare i condensatori K50-20, K50-32. Letteratura
Autore: A.Ivanov, Ivanvo
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