Enciclopedia della radioelettronica e dell'elettrotecnica / Radiocomunicazioni civili

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A molti radioamatori è probabilmente venuto in mente il seguente pensiero: "Quanto è assurdo! I ricetrasmettitori stanno diminuendo costantemente in dimensioni e peso, ma gli alimentatori rimangono ancora pesanti e ingombranti". L'autore di questo articolo ha pensato alla stessa cosa. Il risultato di queste riflessioni fu lo sviluppo di un alimentatore, che ora è stato utilizzato in molte spedizioni e raduni radiofonici, dove, in condizioni piuttosto difficili, senza spegnersi per giorni, alimentava ricetrasmettitori importati di più di dieci modelli diversi a piena potenza in uscita sia da una rete di illuminazione fissa che da unità a benzina.

Poche osservazioni

Si possono trarre conclusioni interessanti comprendendo in modo creativo i parametri dei ricetrasmettitori importati, riportati nel loro “Manuale dell'utente” e nel “Manuale di servizio” e che anche un radioamatore sofisticato spesso trascura. Giudica tu stesso. È necessaria la stabilizzazione della tensione per un ricetrasmettitore, la cui tensione di alimentazione, secondo i dati del passaporto, può variare entro ±15% del valore nominale di 13,8 V; secondo GOST, la tensione di rete può variare entro ±10%?

Ai sostenitori di una stabilizzazione rigorosa, fino a millivolt, negli alimentatori si può consigliare di misurare le fluttuazioni della tensione di alimentazione direttamente sul connettore del ricetrasmettitore, cioè tenendo conto della caduta di tensione sui cavi, e anche di provare ad alimentare il ricetrasmettitore dalla batteria dell'auto . Nel primo caso si può vedere una caduta di tensione di circa 0,5 V, e nel secondo caso, con una batteria, anche di più, e la tensione può fluttuare sia negativa che positiva. Dopo tali argomentazioni, vale la pena provare a stabilizzare la tensione nell'alimentatore in modo così accurato?

Osservando lo schema elettrico del ricetrasmettitore, puoi convincerti ancora di più che non vale la pena spendere ulteriori sforzi per la stabilizzazione. Il ricetrasmettitore stesso dispone di un proprio efficiente sistema di alimentazione interno per i singoli nodi. In generale, può essere suddiviso in tre rami: uno stabilizzatore di tensione +5 V per alimentare tutti i microcircuiti digitali, uno stabilizzatore di tensione +9 V per alimentare le fasi preliminari del percorso del ricetrasmettitore e, infine, il sistema di alimentazione per il trasmettitore stadio di uscita. Solo l'amplificatore di potenza del ricetrasmettitore riceve la piena tensione dal connettore di alimentazione e anche in questo caso passa attraverso filtri e fusibili interni. È protetto dal superamento da un potente diodo zener, progettato per una tensione leggermente superiore a quella massima consentita, collegato in parallelo al circuito di alimentazione dopo i fusibili. La potenza in uscita costante viene mantenuta dal sistema ALC. Negli alimentatori a commutazione, le increspature con la frequenza di conversione vengono facilmente filtrate utilizzando condensatori di piccola capacità e, di conseguenza, di dimensioni, collegati dopo il raddrizzatore di uscita.

Termini di riferimento

Tutte le considerazioni di cui sopra hanno costituito la base dell'idea del design che ora alimenta il ricetrasmettitore dell'autore. L'idea è insolita, non convenzionale, ed era quella di creare un convertitore dalla tensione di rete alternata a una tensione continua vicina a quella nominale (13,8 V), con la capacità di carico necessaria, ma senza perdite di stabilizzazione. Ovviamente, questo dispositivo avrebbe dovuto utilizzare il principio della conversione ad alta frequenza della tensione di rete raddrizzata. Ulteriori requisiti per la progettazione sono la semplicità del circuito, se possibile, l'assenza di parti rare e costose importate, la massima efficienza e il livello più basso possibile di rumore impulsivo.

Sulla base dell'esperienza precedente, era chiaro che difficilmente sarebbe stato possibile rimuovere completamente il rumore impulsivo dalla sorgente quando lo si produceva in casa. Pertanto, si è deciso di utilizzare la stabilizzazione al quarzo della frequenza di conversione e di rendere questa frequenza quanto più alta possibile. Un'elevata frequenza di conversione consente di filtrare meglio le interferenze riducendo al contempo le dimensioni dell'alimentatore. La stabilizzazione del quarzo con un valore di frequenza di conversione “rotondo”, ad esempio 50 kHz, ha permesso di concentrare le aree interessate in una banda stretta. Dopo aver installato il prototipo funzionante in una custodia di acciaio perforata, il rumore proveniente dalla sorgente è diventato completamente impercettibile. Ma non pensare che siano scomparsi completamente. In effetti, il loro livello è così basso da essere mascherato dal rumore aereo.

Il risultato è stato un dispositivo con i seguenti parametri: tensione di alimentazione - 220 ±10% V; tensione senza carico - 15,2 V; tensione in modalità di ricezione - 14,7 V; tensione di trasmissione in modalità SSB (100 W, compressione 25 dB) - 13,5 V, in modalità CW (100 W) - 12,5 V; l'efficienza minima è dell'85%. L'alimentatore ha dimensioni di 100x60x80 mm e pesa circa 350 g.

Il principio di funzionamento

A prima vista, nello schema a blocchi dell'alimentatore (Fig. 1), non si trova nulla di nuovo rispetto ai già noti schemi a blocchi di dispositivi simili, e questa è una conclusione assolutamente corretta. Questo progetto utilizza soluzioni circuitali note da tempo, ma la base dell'elemento è nuova.

Come in altre sorgenti pulsate, come in qualsiasi moderno televisore o computer, la tensione di rete viene fornita attraverso un filtro e poi raddrizzata da un ponte a diodi. Le increspature vengono filtrate da un condensatore elettrolitico. La tensione raddrizzata ai capi di questo condensatore sarà di circa 310 V. Questa tensione viene commutata da un circuito a ponte a forma di "H" che utilizza quattro transistor ad effetto di campo. Gli esperti chiamano questa unità un “inverter”. Dalla diagonale del ponte, una tensione rettangolare viene fornita al trasformatore step-down, rettificata, filtrata e fornita all'uscita del dispositivo.

L'uso di nuovi transistor ha permesso di aumentare significativamente la pendenza dei bordi all'uscita dell'inverter, il che, a sua volta, ha permesso di ridurre il tempo in cui la corrente passante scorre attraverso i bracci del ponte al momento della sua commutazione. Questa circostanza, a sua volta, ha permesso di ottenere un grande guadagno nell'efficienza della cascata e di aumentare la frequenza di conversione. L'efficienza dello stadio chiave è aumentata così tanto che è diventato possibile abbandonare completamente i radiatori per i transistor. Inoltre, con una potenza massima del convertitore di circa 250 W, l'alloggiamento dell'alimentatore rimane leggermente caldo per un lungo periodo di funzionamento. I transistor ad effetto di campo con gate isolato, a differenza di quelli bipolari, non hanno l'effetto di accumulo di portatori minoritari nella regione di base - saturazione, che non ritarda la loro velocità di commutazione. Inoltre, sono in grado di regolare la corrente di scarico all'aumentare della temperatura del case.

Un'altra proprietà sorprendente è che hanno un guadagno di potenza infinitamente grande in modalità statica, cioè, senza consumare energia attraverso il circuito di gate, sono in grado di commutare potenze significative nel circuito del canale (sezione drain-source). Pertanto, in modalità dinamica, l'energia viene spesa principalmente per compensare la carica accumulata sulla capacità interelettrodica gate-source durante il precedente semiciclo della tensione di controllo. Il valore di questa capacità è di circa 1000 pF e determina i requisiti per il driver: deve fornire una buona pendenza dei bordi e un'ampiezza costante degli impulsi forniti alle porte degli interruttori quando si utilizza un carico capacitivo. Anche qui la base degli elementi moderni ha aiutato. I microcircuiti digitali della serie KR1554 (74NS) affrontano perfettamente il compito.

Il diagramma schematico di un alimentatore switching è mostrato in fig. 2.

(clicca per ingrandire)

La tensione di rete di 220 V viene fornita al ponte VD1 dell'alimentatore del driver attraverso il condensatore di zavorra C1 e la resistenza R2, che smorza l'impulso della corrente di avviamento. Per neutralizzare la loro capacità dinamica, tutti i diodi di questo gruppo sono deviati con piccoli condensatori C2 - C4. Il resistore R1 scarica il condensatore C1 dopo lo spegnimento del dispositivo.

Il driver è costituito da un oscillatore al quarzo con una frequenza di 50 kHz e una potente cascata. Le tensioni ai gate nelle fasi richieste vengono fornite attraverso un circuito del trasformatore sommatore di potenza su due anelli di ferrite.

L'alimentazione al driver proviene da un alimentatore separato che utilizza un condensatore di zavorra nel circuito di rete. La tensione pulsante raddrizzata dal ponte viene fornita direttamente al diodo zener VD2. Di solito, in tali circuiti, un resistore limitatore è posto nel circuito del diodo zener, in serie con esso, ma in questo caso il suo ruolo è svolto dal condensatore C1 stesso. La corrente massima che può essere ottenuta dal raddrizzatore dipende dalla capacità di questo condensatore. Senza un resistore aggiuntivo, il circuito acquisisce anche una serie di proprietà utili: aumento dell'efficienza e della capacità di carico. Se si guarda l'oscillogramma di tensione sul diodo zener VD2, quando il condensatore di filtro C7 e il regolatore di tensione DA1 non sono ancora stati saldati, la forma della tensione, rispetto alla forma della tensione di uscita di un semplice raddrizzatore a onda intera con filtri , sembra insolito. Invece delle solite “gobbe”, vedremo una tensione quasi costante, uniforme, attraversata da sottili impulsi negativi che si presentano nel momento in cui la sinusoide della tensione di rete passa per lo zero. L'ampiezza degli impulsi è uguale alla tensione di stabilizzazione del diodo zener +10 V. È molto più semplice per il condensatore C7 filtrare questi impulsi rispetto a una tensione sinusoidale raddrizzata a onda intera.

Dopo aver installato lo stabilizzatore DA1 e il condensatore C11, è possibile eseguire i primi test. Attivare e disattivare più volte la tensione di rete a brevi intervalli. Se non è esploso nulla, è possibile lasciare la rete accesa e controllare la tensione all'uscita dello stabilizzatore +5 V. Quindi è necessario controllare la capacità di carico dell'alimentatore del driver. Questa unità non ha affatto paura di un cortocircuito, quindi la sua capacità di carico può essere valutata approssimativamente semplicemente collegando un tester acceso come un milliamperometro all'uscita dello stabilizzatore, parallelo ai terminali del condensatore C11. In questo caso, la freccia del dispositivo dovrebbe mostrare una corrente di almeno 25 mA.

Attenzione! Gli elementi circuitali sono sotto il potenziale della rete di illuminazione e le sperimentazioni (tuning, prove preliminari) devono essere effettuate tramite un trasformatore di rete di isolamento con rapporto di trasformazione 1:1, con una potenza di circa 100 W.

Al driver viene fornita una tensione stabilizzata di +5 V: microcircuiti DD1, DD2. Il primo di essi (DD1) è un microcontrollore della famiglia AVR sviluppato da ATMEL. Per funzionare, questo chip deve essere preprogrammato. Il dump del codice macchina del firmware è mostrato nella tabella.

Va detto che la prima versione dell'alimentatore è stata assemblata senza utilizzare alcun microcontrollore: un oscillatore al quarzo separato da 100 kHz, un divisore in due e un'unità di ritardo all'avvio su una catena RC. Il dispositivo era perfettamente funzionante. Ma ha avuto transitori spiacevoli durante l'avvio.

Non esiste un fenomeno del genere con un microprocessore. Il controller DD1 esegue tre compiti relativamente semplici: un ritardo software garantito di due secondi dopo l'accensione, la generazione di impulsi rettangolari antifase sui pin 6 e 7 e la generazione di impulsi di gate sul pin 5. Gli intervalli di clock nel microcomputer sono impostati da un risuonatore al quarzo ZQ1 con frequenza di 10 MHz. Per installare un microcontrollore sulla scheda è consigliabile prevedere un connettore. Il funzionamento del chip DD1 programmato deve essere controllato con un oscilloscopio. Ai pin 6 e 7 dovrebbe esserci un'onda quadra antifase con una frequenza di 50 kHz e al pin 5 dovrebbero esserci brevi impulsi negativi. L'ampiezza del segnale dovrebbe essere uguale alla tensione di alimentazione del microcircuito di +5 V e i bordi dovrebbero essere ripidi, senza blocchi o sovratensioni. Il consumo attuale del chip DD1 è di circa 6 mA. Dalle uscite del controller, gli impulsi vengono forniti agli ingressi del chip DD2. Si tratta di quattro flip-flop D con clock comune e ingressi di reset. L'alimentatore deve le sue notevoli proprietà all'utilizzo del microcircuito DD1.

La serie KR1554 (il suo analogico importato 74NS) è stata sviluppata molto tempo fa e, secondo me, è stata ingiustamente ignorata dai radioamatori. Ecco solo alcune delle sue caratteristiche, tratte dal libro di consultazione: tensione di alimentazione - +1 ... 7 V, consumo di corrente in modalità statica - non più di 80 μA, corrente di uscita su un pin separato - fino a 86 mA, massimo frequenza dell'orologio - 145 MHz. Gli ultimi due parametri garantiscono la massima velocità di commutazione degli interruttori VT1 - VT4, riducendo al minimo il tempo in cui le correnti passano attraverso i bracci del ponte su questi transistor, e quindi un'elevata efficienza e l'assenza di interferenze radio. La catena C22, R4, VD7 serve per ripristinare automaticamente i trigger DD2 nel momento in cui viene inserita l'alimentazione di rete. I condensatori C16, C17 sono bloccati. Devono essere installati vicino ai pin di alimentazione dei microcircuiti DD1, DD2. Dopo aver installato i microcircuiti sulla scheda, dovrebbero essere effettuate le successive misurazioni elettriche. Il consumo di corrente totale del processore e dei flip-flop senza trasformatori collegati T3 e T4 dovrebbe essere di circa 6,5 ​​mA e la forma del segnale sulle uscite DD2 dovrebbe essere rettangolare, senza picchi e blocchi sugli aumenti e sulle diminuzioni degli impulsi.

I due trasformatori di uscita del driver T3 e T4 sono identici nel design e sono avvolti con filo PEV-0,1 su anelli di ferrite dei marchi NM1000, .. NM2000 con un diametro esterno di circa 10 mm. L'avvolgimento è costituito da un “codino” di otto conduttori in rame con isolamento verniciato. Di questi, quattro conduttori formano l'avvolgimento primario e sono collegati in serie, dall'inizio alla fine. I restanti quattro sono secondari e sono collegati come mostrato nello schema. Pertanto ciascun trasformatore risulta essere un trasformatore step-down con un rapporto di trasformazione di 4:1. Prima di avvolgere il filo, il tessuto viene attorcigliato (4-6 torsioni per centimetro). Tutti gli spigoli vivi degli anelli, sia esterni che interni, devono essere arrotondati. L'utilizzo di un circuito di due trasformatori ad anello con flussi magnetici separati ha permesso di ottenere la potenza del driver richiesta.

A prima vista sembrava che sarebbe bastato eccitare in fase tutte le uscite del microcircuito DD2 e parallelizzarle, ma questo non aiuta molto. La capacità di carico del nodo dipende dalla resistenza interna delle uscite del chip DD2. Quando le uscite sono collegate in parallelo, la loro resistenza interna equivalente diminuisce con progressione aritmetica; con l'utilizzo di un trasformatore riduttore diminuisce con progressione geometrica. Questo design del circuito ha permesso di ottenere la capacità di carico richiesta del driver mantenendo la pendenza originale della salita e della discesa dell'impulso. Permettetemi di ricordarvi che la potenza del driver viene spesa principalmente per ricaricare la capacità interelettrodica gate-source dei transistor VT1 - VT4. Se lo si desidera, questo metodo di aggiunta di potenza può essere utilizzato anche nello stadio di uscita.

Come determinare il numero corretto di giri dei trasformatori T3, T4? Il criterio è il grado di aumento del consumo di corrente del driver quando si collegano gli avvolgimenti primari dei trasformatori alle uscite del microcircuito DD2. Gli avvolgimenti secondari non sono caricati. L'esperimento dovrebbe iniziare con un numero relativamente elevato di giri - 30...40 e ridurre gradualmente il loro numero, controllando la corrente del driver. Inizialmente la corrente aumenta leggermente, ma da un certo punto in poi ogni giro rimosso porterà ad un forte aumento della corrente. Il numero di giri deve essere lasciato tale che la corrente a vuoto del conducente sia sul punto di aumentare. In questo caso, verrà raggiunta la massima capacità di carico ed efficienza dei trasformatori. Per comodità, gli esperimenti possono essere eseguiti utilizzando un singolo filo. Questa tecnica può essere utilizzata anche per chiarire il numero di spire di qualsiasi trasformatore, sia di rete che ad alta frequenza. Per l'alimentatore descritto, il consumo di corrente totale dei microcircuiti DD1, DD2 con trasformatori T3 e T4 al minimo, senza carico, dovrebbe essere di circa 8 mA. La capacità di carico del driver viene verificata utilizzando resistori con una resistenza di circa 100 Ohm, temporaneamente collegati agli avvolgimenti secondari dei trasformatori T3, T4. Un oscilloscopio monitora l'ampiezza e la forma degli impulsi. Come per le misurazioni precedenti, non dovrebbe esserci distorsione dell'ortogonalità e l'ampiezza dell'impulso dovrebbe essere di circa 5 V. Dopo aver collegato gli avvolgimenti secondari dei trasformatori ai circuiti di gate dei transistor VT1 -VT4, il consumo di corrente del driver aumenterà a circa 12 mA .

Lo stadio di uscita è assemblato utilizzando un circuito a ponte. I vantaggi di questo circuito, rispetto al più comune semiponte, sono evidenti: quadruplica la potenza di uscita, migliore efficienza sia dei transistor stessi che del trasformatore di potenza di uscita T2. I transistor ad effetto di campo KP707A con gate isolato utilizzati nello stadio di potenza hanno una caratteristica "destra" della dipendenza della corrente di drain dalla tensione di gate. Ciò significa che la corrente attraverso il canale, la sezione drain-source, fluirà solo quando la tensione tra source e gate è positiva. E anche in questo caso, quando la tensione di gate è inferiore a 3 V, il transistor rimane comunque chiuso. Pertanto, è consigliabile “innalzare” l'ampiezza degli impulsi di accumulo al di sopra del livello zero. Altrimenti i semicicli negativi di questi impulsi verrebbero sprecati: i transistor sono ancora chiusi! Questo compito è svolto dalle catene RC R6 - R9, C31 - C34 e dai diodi VD10 - VD13 nei circuiti gate VT1 - VT4. Questa tecnica ha permesso di ridurre della metà l'ampiezza della tensione di accumulo. A proposito, la "zona morta" della tensione di gate fornisce automaticamente un intervallo protettivo tra i momenti in cui un braccio del ponte viene spento e l'altro viene acceso, il che riduce la quantità di corrente attraverso le coppie di transistor al livello momento del loro passaggio.

I transistor di uscita sono alimentati da un raddrizzatore di tensione di rete assemblato utilizzando un circuito a ponte utilizzando diodi VD3 - VD6. I condensatori C18 - C21 impediscono il verificarsi di interferenze modulanti che penetrano dalla rete. Il condensatore C23 attenua le increspature della tensione raddrizzata. Se lo si desidera, la sua capacità può essere leggermente aumentata. Il resistore R5 scarica questo condensatore quando l'alimentazione è spenta ed è destinato principalmente a garantire la sicurezza di coloro che amano cadere sotto la carica residua sui condensatori elettrolitici ad alta tensione. Il resistore R3 (termistore a coefficiente di temperatura negativo) fornisce lo smorzamento dell'impulso della corrente di carica del condensatore C23 nel momento in cui viene inserita l'alimentazione di rete. Nel momento in cui l'unità è collegata alla rete, R3 è a temperatura ambiente e la sua resistenza è uguale alla resistenza nominale - 10 Ohm. All'aumentare della potenza nel carico, aumenta anche la potenza dissipata da questo elemento e inizia a riscaldarsi. Di conseguenza, la sua resistenza diminuisce. E' come se stesse mandando in corto circuito se stesso. L'uso di un termistore dà inoltre l'effetto di una certa stabilizzazione della tensione di uscita dell'alimentatore. Può essere sostituito con un normale resistore da circa 10 W con un valore nominale di 5 ohm.

All'ingresso dell'alimentatore è presente un filtro a due stadi L1 e T1, C6, C8 - C10. Il prefiltro L1 è realizzato su un anello di ferrite di circa 20 mm di diametro con una permeabilità di 1000...2000 e contiene tre avvolgimenti disposti lungo il raggio con un angolo di 120 gradi tra loro e aventi tre spire. L'avvolgimento viene effettuato utilizzando un filo di rete in isolamento in PVC fino a riempire uniformemente in uno strato l'intero perimetro del circuito magnetico.

Per il trasformatore filtro T1 viene utilizzato un anello di ferrite simile a L1. Entrambi gli avvolgimenti contengono 30 spire, sono realizzati con filo di rete isolato e si trovano sui lati diametralmente opposti del circuito magnetico.

Il valore nominale della tensione fornita dall'uscita del raddrizzatore di rete allo stadio di uscita è +310 V e la corrente che scorre attraverso entrambi i bracci del ponte senza il trasformatore di uscita collegato T2 con la tensione di controllo fornita dal driver non deve superare 12 mA, ovvero 6 mA ciascuno per braccio. I resistori R10, R11 si smorzano attraverso impulsi di corrente attraverso coppie di transistor VT1, VT2 e VT3, VT4. Possono anche essere utilizzati per osservare l'ampiezza e la forma di questi impulsi su un oscilloscopio. Per il primo, dopo aver completato l'installazione dello stadio di uscita, dando alimentazione, possiamo consigliare una tensione di alimentazione ridotta di 10...15 V, fornita da una fonte separata. La modalità operativa dei transistor VT1 - VT4 è tale che non necessitano affatto di radiatori: sulla scheda si trovano verticalmente, in una fila, e vengono leggermente soffiati da una ventola da dodici volt di 40x40 mm, presa dal computer. La potenza della ventola viene prelevata dall'uscita dell'alimentatore e fornita al motore attraverso lo stabilizzatore sul chip DA2. In questo caso, il dispositivo riceve un raffreddamento sufficiente e la ventola non si sente.

Il trasformatore di uscita T3 è avvolto su un nucleo magnetico in ferrite a forma di vaso del marchio M2000NM1 con un diametro di 30 mm. È necessario garantire che il circuito magnetico non presenti spazi vuoti nel nucleo. L'avvolgimento primario contiene 60 spire di filo PELSHO, l'avvolgimento viene eseguito in massa, le spire sono distribuite uniformemente sul telaio. L'uso di un telaio sezionato è assolutamente inaccettabile: gli avvolgimenti primari e secondari sono avvolti in due strati, uno sopra l'altro. In caso contrario, la banda larga del trasformatore viene interrotta, si verificano processi oscillatori e l'efficienza complessiva dell'unità viene drasticamente ridotta. L'avvolgimento secondario è schermato rispetto all'avvolgimento primario con una striscia isolante in lamina di rame. Lo schermo forma un giro e mezzo aperto. Per l'avvolgimento secondario viene utilizzato un fascio di un numero pari di conduttori con un diametro di circa 0,1 mm, attorcigliati insieme. Questo filo Litz fatto in casa è nascosto in un tubo termoretraibile con un diametro di 4...6 mm. Questo tubo fa tre giri sull'avvolgimento primario. Quindi i conduttori vengono divisi per numero in due gruppi uguali. Gli inizi del primo gruppo sono collegati alle estremità del secondo gruppo. Questo crea un avvolgimento di sei spire con l'uscita dal punto centrale.

Dopo che il trasformatore T1 è stato prodotto e installato, viene eseguito un test tradizionale: misurare la corrente dei transistor di uscita in modalità inattiva. Dovrebbe essere circa 25 mA con una tensione di alimentazione completa di +310 V. L'avvolgimento secondario viene caricato su un raddrizzatore a semiponte a onda intera utilizzando diodi VD8, VD9. I diodi si trovano su un radiatore comune: una piastra di alluminio di 30x40 mm. Il radiatore, il trasformatore T1 e i transistor di uscita vengono soffiati da una ventola. La tensione raddrizzata viene fornita al connettore di uscita XS2 attraverso il filtro T5, C25 - C3O. Il trasformatore T5 è simile nel design al T1, ma è realizzato con un filo più spesso.

L'alimentatore utilizza condensatori K73-17 con una capacità di 0,68 μF per una tensione di 400 V (C1) e uno importato da Rubicon con una capacità di 100 μF per una tensione di 400 V (C23). Per aumentare l'affidabilità, consigliamo di installare i resistori R1 e R5 con una resistenza di 100 kOhm con una potenza di almeno 1 W e di sostituire i diodi KD2998 (VD8, VD9) con 2D252A o 2D252B o 30CPQ060 importati.

Strutturalmente l'alimentatore è “nato” ed esiste ancora oggi sotto forma di un modello abbastanza ben realizzato, ma ancora mock-up. Il suo aspetto è mostrato in Fig. 3.

Le parti sono montate su una tavola in fibra di vetro a doppia faccia utilizzando il metodo di montaggio superficiale, senza fori, su “punti” tagliati. I collegamenti sono realizzati con fili isolati in fluoroplastico. La metapizzazione sull'altro lato del tabellone viene preservata.

Autore: S.Makarkin (RX3AKT), Mosca

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