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ENCICLOPEDIA DELLA RADIOELETTRONICA ED ELETTRICA RA leggera e potente. Enciclopedia dell'elettronica radio e dell'ingegneria elettrica
Enciclopedia della radioelettronica e dell'elettrotecnica / Amplificatori di potenza a transistor Introduzione Questo articolo si concentrerà su un amplificatore di potenza (PA) senza trasformatore di potenza. Tali RA nell'ambiente radioamatoriale sono chiamati "senza trasformatore" (il termine, secondo me, non è del tutto accurato: esiste solo un trasformatore di alimentazione e i trasformatori HF sono comunemente usati) e sono circondati da persistenti pregiudizi sulla loro Pericolo. Questi pregiudizi sono sorti per due ragioni reali: - secondo il principio appreso a scuola: "Tutto ciò che ha un contatto galvanico con la rete è pericoloso!" (Si noti che questo principio è spesso frainteso); - la prima RA senza trasformatore descritta in [1] potrebbe infatti essere pericolosa in determinate condizioni. I pregiudizi che si erano rafforzati su questa base non potevano più scuotere le successive pubblicazioni sulle RA senza trasformatore [2,3,4], in cui il problema del disaccoppiamento dalla rete (e, di conseguenza, della sicurezza) era risolto. Ad essere onesti, non so se questo articolo sarà in grado di sfatare il mito sul pericolo della RA senza trasformatore. Non ci sono problemi tecnici (qualunque lettore imparziale che abbia la pazienza di leggere l'articolo fino alla fine ne sarà convinto), ma la psicologia resta... I lettori che sono fiduciosi nel pericolo di RA senza un enorme trasformatore di alimentazione, per favore credete (per ora, con il passaparola) che il disaccoppiamento dalla rete di un amplificatore di potenza così ben progettato non è peggio (e puoi fare anche meglio ) rispetto a quello di un trasformatore convenzionale. Spero che dopo aver letto l'articolo, vedrai che questo è effettivamente il caso. Isolamento della rete Ricordiamo innanzitutto che con il termine "accoppiamento galvanico" si intende il collegamento in corrente continua: direttamente, tramite un resistore, un diodo, un avvolgimento del trasformatore, ecc. Perché il collegamento galvanico del case RA e di tutti i suoi connettori (tranne la rete, ovviamente) con una rete a 220 V è pericoloso? Forse ad alta tensione? Forse 220 V sembreranno a qualcuno una tensione molto alta, ma non un'onda corta. Infatti, nelle lampade RA con trasformatore di rete, vengono utilizzate tensioni alternate molte volte maggiori e la sorgente di questa alta tensione - l'avvolgimento dell'anodo ad alta tensione - è collegata alla custodia direttamente o tramite i diodi del ponte raddrizzatore. E - nessuno ne ha paura, perché non rappresenta davvero un pericolo. Infatti il pericolo del collegamento galvanico con la rete del case del dispositivo e di tutti i suoi connettori, paradossalmente, è che uno dei fili della rete (zero) sia collegato a terra. E quindi, attraverso la conducibilità della terra, del pavimento, delle scarpe, ecc. - SEMPRE GALVANICAMENTE CONNESSO AL CORPO UMANO. È facile capire cosa accadrà con un tale progetto di circuito RA, quando il secondo filo della rete (fase) potrebbe finire sul corpo del dispositivo: il tocco di una persona sul corpo del dispositivo chiude il circuito (il secondo filo della rete - terra, non dimenticare, è già collegata alla persona). Come minimo, è garantita una scossa elettrica. La situazione sarà ancora peggiore se il filo di fase della rete ha un contatto galvanico con uno dei connettori PA. Quando un dispositivo normalmente messo a terra (antenna, ricetrasmettitore o computer) è collegato a questo jack, la corrente di cortocircuito della rete scorrerà attraverso il dispositivo collegato a questo jack. Sareste molto fortunati se si bruciasse per primo il fusibile di rete e non il ricetrasmettitore o il computer. Pertanto, non è consentito un collegamento galvanico con la rete della custodia PA e tutti i suoi connettori. Anche se, come in [1], utilizziamo il fatto che uno dei fili della rete è la massa, e ci occupiamo della "polarità" di collegare la spina PA alla rete utilizzando un dispositivo di avviamento, l'amplificatore [1] è completamente sicuro solo finché tutto funziona correttamente. Ma vale la pena interrompere il funzionamento del dispositivo di avviamento (ad esempio, i contatti del relè sono bloccati) e inserire la spina nella presa nella "polarità" sbagliata: tutti i problemi sopra descritti sono garantiti. Ma la situazione è davvero così irrimediabilmente brutta, ed è meglio non avere contatti con la rete? Proviamo a capirlo. Spero che nessuno sia contrario (in termini di sicurezza) agli alimentatori a commutazione, ampiamente utilizzati in TV, computer, ecc.? È fantastico, purché non ti serva altro. Non ti dispiace quindi che un contatto galvanico con la rete possa avere un filtro del rumore di rete, un raddrizzatore, un generatore di alta frequenza. Ad esempio, la Fig. 1 mostra uno schema semplificato di un alimentatore switching, in cui le linee spesse mostrano circuiti e nodi che hanno un contatto galvanico con la rete (e, di conseguenza, sono pericolosi) e le linee sottili mostrano circuiti sicuri isolati dalla rete.
Allo stesso modo, in tutte le figure successive verranno mostrati i circuiti collegati galvanicamente alla rete. Torniamo alla Fig.1. I circuiti di uscita della sorgente sono separati galvanicamente dalla rete da un trasformatore RF a base di ferrite: l'isolamento in questo circuito è molto buono. Ma esiste un altro circuito per comunicare con la rete (ma non galvanico, ma capacitivo): si tratta di condensatori di filtro del rumore C1, C2 collegati allo chassis. Sottolineo ancora una volta - la connessione dello chassis del dispositivo con la rete attraverso questi condensatori (o meglio, attraverso uno di essi - quello che è collegato al filo di fase della rete) è molto debole e non galvanico, ma capacitivo! In qualsiasi trasformatore RA di buona fattura, sui cavi di rete sono installati anche condensatori di filtro del rumore. Ad esempio, la Fig. 2 mostra un frammento del circuito dell'amplificatore "Alpha 91 b", ampiamente utilizzato tra i radioamatori stranieri, in cui i condensatori con una capacità di 0,022 μF sono saldati dai terminali del connettore di rete sul telaio anche prima dell'interruttore di alimentazione.
Quindi, in noti schemi professionali, vengono utilizzate le seguenti soluzioni (collaudate e sicure). 1. Contatto galvanico con la rete del filtro antirumore, raddrizzatore, generatore ad alta frequenza. 2. Collegamento di entrambi i fili (incluso il più pericoloso - fase) della rete con lo chassis tramite un condensatore con una capacità di 0,01 ... 0,047 microfarad. 3. Disaccoppiamento mediante trasformatori ad alta frequenza su ferrite. Passiamo ora alla sezione successiva. Analisi comparativa di RA senza trasformatore noto Escludendo dalla considerazione il circuito [1], che ha un contatto galvanico tra lo chassis e la rete, passiamo a quelle RA senza trasformatore in cui è presente il disaccoppiamento dalla rete sia dello chassis dell'amplificatore che dei suoi circuiti di ingresso/uscita che incontra tutte le norme di sicurezza. Iniziamo con il design UA1FA su due lampade 6P45S [2]. Nel circuito di ingresso viene utilizzato un trasformatore RF, che garantisce un perfetto isolamento galvanico. Anche il circuito di uscita (già dopo il P-loop) è disaccoppiato da un trasformatore RF, ma non è affatto facile realizzare un trasformatore a banda larga (1,9 ... 30 MHz) di alta qualità per alta potenza. Inoltre è richiesta una costosa anima in ferrite di notevoli dimensioni. Tuttavia, le ferriti (soprattutto quelle domestiche) funzionano molto male per un carico con reattività, e ai margini della gamma, qualsiasi antenna, anche abbinata, introduce una notevole reattività. Se si utilizza una sorta di LW con un SWR di 7 ... 8, il trasformatore di ferrite di uscita funzionerà in modo completamente inefficiente. Secondo me, in questo progetto non valeva la pena sforzarsi di installare un trasformatore di uscita a tutti i costi, perché ci sono altri modi per disaccoppiare il circuito di uscita (per maggiori dettagli, vedi sotto). Inoltre, nel circuito è ancora presente una connessione capacitiva tra il filo di fase della rete e il telaio: nel progetto è installato un filtro da sovratensione, simile alla Fig. 2. Non è molto conveniente che anche le parti del circuito P abbiano un contatto galvanico con la rete: ciò porta alla necessità di isolarle dal telaio e utilizzare assi isolati e manopole di regolazione. Inoltre, la potenza di uscita di 1 W specificata in [400] senza sovraccaricare le lampade può essere ottenuta solo in modalità di picco a breve termine. Con una radiazione continua, le lampade saranno sovraccaricate e l'affidabilità dell'amplificatore diminuirà notevolmente. Infatti, a Pout=400 W, la potenza in ingresso deve essere almeno 700 W, quindi Prass=300 W - 150 W all'anodo di ciascuna lampada. Questo è più di tre volte il sovraccarico di potenza. Secondo me, in nodi così critici come RA, non dovresti usare elementi che superano i parametri del loro passaporto. Avendo salvato il lettore dai calcoli, dirò che il sovraccarico di corrente anodica delle lampade è quasi duplice. Passiamo ora a un progetto successivo: l'amplificatore RV3LE [3] su una lampada GU-29. Questo è un design ben bilanciato per 75...100 watt di potenza in uscita. Come in [2], all'ingresso viene utilizzato un trasformatore di ferrite. All'uscita viene utilizzato anche un trasformatore di ferrite (a tale potenza è piccolo e, a differenza di [2], è collegato tra gli anodi delle lampade e il circuito P). Ciò risolve due problemi contemporaneamente: esclude il funzionamento del trasformatore per reattività e consente l'uso di un P-loop convenzionale con KPI collegato a terra sul telaio. Ma questa soluzione circuitale, purtroppo, dà origine a un altro problema: il trasformatore funziona con valori di resistenza elevati (unità di kilo-ohm) e quindi ha un inevitabile blocco nella risposta in frequenza nelle gamme delle alte frequenze. Come in [2], la lampada è sovraccarica, ma in tutta onestà notiamo che è molto meno - una volta e mezza, sia in termini di dissipazione di potenza all'anodo che di corrente anodica. Inoltre, in RA [3] non esiste un filtro di soppressione del rumore di rete, quindi è del tutto possibile che i segnali RF entrino nella rete elettrica. L'ultima costruzione nella nostra recensione è RA6LFQ [4]. Tre GU50 in un circuito con griglie comuni forniscono circa 200 watt di potenza in uscita. Qui viene utilizzato un principio di disaccoppiamento dalla rete diverso rispetto a [2, 3] - il collegamento di parti dell'amplificatore collegate galvanicamente alla rete con lo chassis e i connettori di ingresso/uscita tramite piccoli condensatori. Alle radiofrequenze, questi condensatori sono praticamente separabili, e per una frequenza di rete di 50 Hz rappresentano una resistenza molto grande (vedi punto 2 nella sezione precedente). In questo progetto, nella lotta per la purezza dell'idea senza trasformatore, non ci sono affatto trasformatori. Sebbene, a mio avviso, si possa installare un trasformatore di filamento, in ogni caso, le dimensioni del trasformatore di filamento non sono maggiori di un condensatore di carta 10 μF x 400 V, attraverso il quale viene fornita la tensione di filamento in [4]. All'ingresso dell'amplificatore, il disaccoppiamento dalla rete viene effettuato da un condensatore da 1000 pF x 2 kV, all'uscita, collegando il filo comune dell'amplificatore allo chassis attraverso un condensatore da 2200 pF x 2 kV. Grazie all'assenza di trasformatori in ferrite si possono evitare alcuni problemi di accoppiamento e trasmissione di potenza elevata. Tuttavia, se nel circuito di uscita, con una resistenza di carico anodica di diverse centinaia di ohm, viene utilizzato praticamente un condensatore da 2200 pF come condensatore di separazione (la sua reattanza a una frequenza di 1,8 MHz è 40 ohm - meno di 1/10 del carico resistenza), quindi con la resistenza di ingresso dell'amplificatore 50 La capacità ohm del condensatore di accoppiamento da 1000 pF è piccola (a 1,8 MHz la sua resistenza è 80 ohm - quasi il doppio della resistenza di ingresso RA). Sembrerebbe che sia un problema: è sufficiente aumentare la capacità di questo condensatore. Ma non tutto è così semplice, ne parleremo più avanti nella prossima sezione. Ancora sul disaccoppiamento dalla rete Abbiamo già parlato del collegamento galvanico con la rete. Ma, oltre al galvanico, c'è anche il capacitivo. Alla fine, non importa in che modo la tensione di rete entra nel case RA. Per ulteriore discussione, introduciamo per qualsiasi dispositivo alimentato da una rete CA un parametro come una corrente di dispersione con una frequenza di 50 Hz tra l'involucro senza messa a terra del dispositivo e una buona terra elettrica - IUT50. Per la misura IUT50 assemblare il circuito mostrato in Fig.3.
Tutti i connettori RA (ingresso, uscita, controllo), ad eccezione della rete, sono in cortocircuito verso il case. Un resistore Re = 30 kOhm è collegato tra la cassa dell'amplificatore e la massa (il valore è abbastanza arbitrario e corrisponde approssimativamente alla resistenza del corpo umano). La corrente che scorre attraverso Re sarà IUT50e la caduta di tensione attraverso questo resistore UUT50 corrisponderà alla tensione applicata al corpo di una persona ben collegata a terra (ad esempio, in piedi con i piedi nudi bagnati su un pavimento di metallo, ciao!) quando tocca il corpo di un RA senza messa a terra. Per misurazioni corrette, scegliere una tale posizione della spina di alimentazione nella presa quando IUT50 massimo. Naturalmente, durante il lavoro reale in onda, la custodia RA deve essere collegata a terra, e non tanto per motivi di sicurezza elettrica, ma per il normale funzionamento delle antenne e l'esclusione TVI. Ma per una corretta definizione di IUT50 prendiamo deliberatamente il caso peggiore: la mancanza di fondamento del caso RA. Vediamo attraverso quali catene io penetro nel corpoUT50e confrontare diversi design per questo indicatore. 1. In una RA convenzionale con trasformatore di potenza, la corrente lUT50 scorre attraverso due circuiti paralleli - attraverso uno dei condensatori di ingresso del filtro di soppressione del rumore (quello collegato alla fase, Fig. 2) e la capacità di avvolgimento del trasformatore di potenza. Quest'ultimo viene solitamente trascurato e non è molto piccolo. Quindi, per un trasformatore di potenza con Pgb = 1.6 kW (per alimentare un RA su un GU74B) questa capacità era di 1200 pF (tnx EW1EA), per un trasformatore con Pgab = 500 W (per un RA su tre GU50) - circa 500 pF . Per ulteriori calcoli è utile sapere che un condensatore da 1000 pF collegato tra fase e corpo del PA dà IUT50\u0,06d XNUMX mA e, di conseguenza, UUT50\u1.8d XNUMX V. Quindi, a causa della capacità di interavvolgimento, io fluiscoUT50\u0,03d 0,08 ... 2 mA e grazie al condensatore del filtro (Fig. 0,01) con il suo valore di 0,047..0,6 μF - 2,8 ... XNUMX mA. Generale IUT50\u0,6d 0,29b ... XNUMX mA, che corrisponde a UUT50\u19,8d 87..5 V. Questi sono valori piuttosto grandi. Tuttavia, nessuno è sorpreso dal fatto che il case senza messa a terra di qualsiasi dispositivo con un filtro del rumore "morda". A proposito, nell'alimentatore industriale del trasformatore B7-0,1 vengono utilizzati condensatori di filtro di linea da XNUMX microfarad! Allo stesso tempo IUT50=6mA, una UUT50=150V! Coloro che lavorano con questi blocchi sanno che tipo di scossa elettrica può essere ricevuta dalla sua custodia senza messa a terra. Conclusione: gli amplificatori di potenza con trasformatore di potenza hanno una notevole connessione capacitiva con la rete, che è determinata principalmente dal condensatore del filtro di soppressione del rumore di rete e, in secondo luogo, dalla capacità di interavvolgimento del trasformatore di potenza. 2. Un dispositivo con un alimentatore switching (ad esempio un televisore) è collegato alla rete anche tramite un condensatore di filtro del rumore (Fig. 1). Coloro che desiderano verificare l'esistenza di tale connessione possono collegare un'antenna con messa a terra esterna a un televisore in una stanza buia. La scintilla che salta tra il connettore dell'antenna e la presa TV quando è collegata dovrebbe convincere. Valori IUT50 e tuUT50sono sostanzialmente gli stessi del paragrafo precedente. La capacità di interavvolgimento del trasformatore di ferrite ad alta frequenza di uscita è piccola e può essere trascurata. 3. Passiamo a PA UA1FA [2]. La capacità di interavvolgimento dei trasformatori di ferrite di ingresso e di uscita è molto piccola. uUT50 completamente determinato dai condensatori del filtro di linea con una capacità di 0,022 uF. ioUT50=1.3 mA; uUT50\u40d XNUMX V. Come puoi vedere, i parametri non sono peggiori di quelli di un trasformatore convenzionale RA. 4. PA RV3LE [3]. Assolutamente disaccoppiato dalla rete, IUT50 praticamente assente. Era proprio questo il circuito che avevo in mente quando ho detto nell'introduzione che l'isolamento dalla rete di un RA senza trasformatore può essere anche migliore di quello di un trasformatore. Le capacità dei trasformatori di ingresso e di uscita sono molto piccole e non è presente un filtro del rumore di rete. Quando si installa il filtro secondo lo schema di Fig. 2 IUT50 sarà lo stesso di [2]. 5. In PA RA6LFQ [4] I scorre attraverso due condensatori: ingresso 1000 pF e uscita 2200 pF. Totale 3300 pF, IUT50=0,2 mA e UUT50=6 V. Ottimo disaccoppiamento, ma è già stato sottolineato che la capacità di ingresso di 1000 pF è piccola per l'isolamento nel percorso di ingresso di 50 ohm. Se viene aumentato a 0,015 ... 0,022 μF richiesto, Iut50 aumenterà a 1 ... 1.3 mA e Uut50 a 30 ... 40 V. Questo, tuttavia, è abbastanza accettabile e corrisponde a qualsiasi trasformatore RA e disegni [2,3, 4]. In questa RA viene utilizzato un filtro del rumore di rete diverso (Fig. 1). A causa della presenza di induttanze L2, L2, interferenze RF provenienti dalla RA alla rete, sopprime anche meglio del filtro più semplice di Fig. 4. Un vantaggio molto importante del filtro di Fig. XNUMX è l'assenza di contatto con il telaio, quindi non conduce corrente IUT50.
Nei modelli senza trasformatore del PA, devono essere utilizzati solo filtri di soppressione del rumore di questo tipo. Alimentazione circuito anodico Tutti gli RA [1, 2, 3, 4] hanno uno svantaggio comune: il raddoppio della tensione di rete viene utilizzato per alimentare l'anodo. Di conseguenza, la tensione risultante di 580 ... 600 V non è sufficiente per alimentare un potente amplificatore a valvole. È necessario "accelerare" la corrente anodica ai valori limite del passaporto (e nella maggior parte dei casi ben oltre). Il risultato è una durata ridotta della lampada. Tuttavia, le potenze di uscita ottenute non sono impressionanti: 100...200 W (il che significa che PA[2] funziona senza troppi sovraccarichi). Inoltre, la bassa tensione anodica Ea porta ad un basso guadagno di potenza dell'amplificatore, che, a una potenza di ingresso costante Pin, è direttamente proporzionale a Ea. In generale, Ea deve essere aumentato. La conclusione si suggerisce: se il raddoppio non è sufficiente, è necessario triplicare o quadruplicare la tensione di rete. Ma qui siamo di fronte a un altro pregiudizio che i moltiplicatori di tensione sono adatti solo per piccole correnti e hanno una grande resistenza interna e, di conseguenza, una grande caduta di tensione ("drawdown") sotto carico. L'autore di questo articolo ha condiviso a lungo questa opinione, ma poi, letteralmente sul tavolo, assemblando il circuito mostrato in Fig. 5, ha ricevuto risultati che hanno convinto il contrario. Sono stati utilizzati diodi D248B e per il primo esperimento: sei condensatori K50-31 100,0 uF x 350 V.
Come resistenza di carico sono state utilizzate cinque lampade a incandescenza da 220 V/40 W collegate in serie. In queste condizioni sono stati ottenuti i seguenti parametri: - tensione a vuoto Exx - 1220V; - tensione al carico 200 W En - 1100V; - ampiezza delle pulsazioni con un carico di 200W Upulse - 50V. Quelli. Il "drawdown" della tensione è solo del 10% e l'ondulazione è del 5%. Questo è meglio di molti alimentatori per trasformatori. Quando lo stesso circuito viene caricato con cinque lampade 220 V / 60 W En \u1050d 80 V e Upulse \u200d 300 V. Anche parametri molto buoni. Allo stesso tempo, un alimentatore da 300 ... XNUMX W aveva un peso di circa XNUMX g! Nell'esperimento successivo, con gli stessi diodi, sono stati utilizzati sei condensatori 220,0 uF x 350 V (dagli alimentatori televisivi). Il carico era anche lampade a incandescenza con una potenza totale di 600 watt. Exx, ovviamente, non è cambiato, En=1100B, Upulse=65B. Pertanto, utilizzando il circuito di Fig. 5, è possibile realizzare alimentatori per Ea = 1100 V con una potenza di 200 ... 300 W (quando si utilizzano condensatori 100,0 x 350 V), 500 ... 600 W (a 220,0 x 350 C) e anche 1000 ... 1200 W (a 440,0 x 350 V, ovvero ciascuno dei sei condensatori è composto da due 220,0 x 350 V). Tali parametri consentono l'utilizzo di tali alimentatori con più lampade, sia in un'unica connessione che in parallelo: 3xGU50 a la=0,4...0,5 A e Рout=250... ...300W; 4хГ811 a Ia=0,6...0,65 A e Рout=300... ...350 W; 2(3) GI7B a Ia=0,6...0,7 (0,9...1)A e Pout=400(600)W. In generale, se lo desideri, puoi scegliere l'opzione appropriata. A proposito, RA [5] utilizza un triplicatore di tensione CA 500 V (dall'avvolgimento secondario di un trasformatore di potenza) per ottenere una tensione anodica di 2100 V. Quindi, l'uso di moltiplicatori di tensione è una pratica comune. Spesso viene posta la domanda: "Come è possibile che i condensatori elettrolitici polari C1, C2 siano collegati direttamente alla rete in corrente alternata? Viene applicata loro una tensione alternata, una corrente alternata scorre attraverso di loro ed esploderanno!". No, questo non accadrà. Non ci sarà tensione CA su C1 e C2, perché circuiti di rete - VD2-C1 e rete - VD3-C2 sono normali raddrizzatori a semionda, pertanto la tensione di polarità inversa non viene applicata né a C1 né a C2. Se colleghi un oscilloscopio direttamente a C1 (o C2), puoi vedere una tensione costante di 300 V con un'ampiezza di ondulazione di 15 ... 20 V. La corrente alternata (e significativa - fino a diversi ampere), ovviamente, scorrerà attraverso C1 e C2, ma queste sono modalità passaporto. Ricordiamo che in molti ULF transistorizzati è presente in uscita un condensatore elettrolitico separatore di notevole capacità, attraverso il quale una corrente alternata LF fluisce nell'altoparlante, misurata in potenti amplificatori da ampere. Senza trasformatore, quadruplicato Tenendo conto di tutto quanto sopra, viene proposto un amplificatore di potenza senza trasformatore con quadruplicazione della tensione di rete, il cui schema leggermente semplificato è mostrato in Fig. 6. Ad esempio, un triodo viene mostrato collegato secondo un circuito con una griglia comune, che, tuttavia, non è affatto importante: può essere un tetrodo, un pentodo o un circuito con un catodo comune (la tensione dello schermo può essere facilmente modificata ottenuto da uno stabilizzatore collegato al punto medio dei condensatori di uscita del quadruplo - la tensione in questo punto è + 600 V rispetto al catodo).
Le seguenti caratteristiche sono fondamentali nel circuito di Fig. 6: - tensione anodica - 1200... 1100 V (quadrupla tensione di rete); - alimentazione del segnale in ingresso - tramite un trasformatore in ferrite a banda larga (SHPT); - fornendo il segnale di uscita al circuito P - attraverso due condensatori di isolamento C1 e C2 da 2000 pF x 2 kV ciascuno. È conveniente applicare il segnale di ingresso tramite l'SPT, perché: - contrariamente a [4], dove viene utilizzato un condensatore di disaccoppiamento, la capacità di interavvolgimento dell'SHPT è estremamente piccola e quindi non contribuisce alla corrente IUT50; - ShPT lavora a carico costante senza reattività - impedenza di ingresso RA; - ShPT sostituisce l'induttanza catodica e inoltre (modificando il numero di giri, ovvero il rapporto di trasformazione) può essere utilizzato per far corrispondere l'impedenza di ingresso dell'amplificatore con il driver. Il segnale RF dalla lampada al P-loop viene alimentato attraverso due condensatori di disaccoppiamento: C1 separa Ea dall'estremità calda del P-loop e C2 fornisce il disaccoppiamento sulla rete a 50 Hz, chiudendo l'elettrodo comune della lampada (griglia in questo caso) con il telaio dell'amplificatore. Questo metodo di trasmissione del segnale (senza il trasformatore di ferrite utilizzato in [2,3]) consente di far passare qualsiasi potenza, lavorare con carichi reattivi ed eliminare il blocco nella risposta in frequenza del circuito di uscita. Come in tutte le figure precedenti, in Fig. 6 i circuiti galvanicamente collegati alla rete sono evidenziati con linee spesse, e quelli disaccoppiati dalla rete sono mostrati con uno spessore normale. Il circuito di Fig. 6 può anche essere considerato un alimentatore switching leggermente modificato. Infatti il raddrizzatore e il generatore di alta frequenza (lampada) sono direttamente collegati alla tensione di rete. Solo in questo caso non è un auto-oscillatore, ma un generatore con eccitazione esterna attraverso l'ingresso SPT (nei vecchi libri sulla tecnologia di trasmissione, gli amplificatori di potenza erano chiamati così - generatori con eccitazione esterna). Il segnale di uscita del generatore non viene prelevato attraverso un trasformatore di ferrite, come in un alimentatore switching, ma attraverso i condensatori C1, C2. Tale decisione è abbastanza logica, perché la frequenza più bassa del generatore (1,8 MHz) è più di 30000 volte superiore alla frequenza di rete e le resistenze dei condensatori C1, C2 a queste frequenze differiscono per lo stesso fattore. Un'altra differenza tra il circuito di Fig. 6 e un alimentatore switching convenzionale è che il generatore non funziona in chiave, ma in modalità lineare (inviluppo), quindi l'efficienza di convertire la tensione di rete in un segnale RF (in altri parole, l'efficienza dell'amplificatore) non è dell'85%...90% e del 55...60%. L'uscita include un P-loop convenzionale. La corrente di dispersione della rete verso la custodia per il circuito di Fig. 6 (quando si utilizza il filtro antirumore secondo il circuito di Fig. 4) è determinata solo dal condensatore C2 ed è IUT50=0,12 mA, mentre UUT50= 3,6 V. Questo è meglio di molti trasformatori RA. Alcuni requisiti per i dettagli del circuito. I diodi devono essere progettati per Uobr>600 V e corrente media non inferiore a 4Ia_max. La corrente di sovraccarico impulsiva consentita dei diodi dovrebbe essere 2...3 volte superiore. KD202R, D248B sono adatti. I condensatori di alimentazione devono essere >350 V, la loro capacità deve essere di almeno 100 uF ogni 250 mA di corrente anodica. Le capacità C1 e C2 sono scelte in modo tale che alla frequenza operativa più bassa la loro reattanza sia inferiore a 1/10 Roe del P-loop. Per Roe>500 Ohm sono sufficienti C1 e C2 di 2000 pF. La tensione su C1 e C2 non supera i 900 V, ma poiché forniscono sicurezza elettrica, ha senso prenderli con un ampio margine, di 2 kV o più. Dal punto di vista della sicurezza, i requisiti per la tensione di rottura C1 e C2 sono gli stessi di un trasformatore di potenza convenzionale per la tensione di rottura tra l'avvolgimento di rete e quello secondario. I circuiti del catodo e della griglia possono avere un potenziale fino a 900 V rispetto al telaio (se collegato a terra). Di conseguenza, l'isolamento di questi circuiti, l'isolamento tra gli avvolgimenti dell'SHPT di ingresso (è sufficiente utilizzare il filo MGTF 0,5) e l'isolamento tra gli avvolgimenti del trasformatore a incandescenza (è adatto qualsiasi TV unificato) per questo valore. Passiamo ora alla descrizione degli schemi pratici. Stadio di uscita del ricetrasmettitore La figura 7 mostra un diagramma schematico dell'amplificatore finale del ricetrasmettitore con una potenza di uscita di 100 ... 200 W. Non affrettarti a sorridere con scetticismo, sostenendo che i PA a transistor sono stati a lungo utilizzati per ottenere tale potenza e qui viene stampato un invito a tornare alle lampade. In primo luogo, l'autore conosce l'esistenza del transistor RA. Li ha sviluppati lui stesso e li ha sfruttati per un certo numero di anni. In secondo luogo, confrontiamo un tipico transistor push-pull RA con una potenza di uscita di 100 W con una lampada RA della stessa potenza (Fig. 7) in termini di parametri principali.
1. Affidabilità. Qui, il tubo RA è al di là della concorrenza. Quante volte ci sono transistor con Ppac = 350 W e resistenza a sovraccarichi di impulsi decuplicati? E per GI7B, questi sono parametri tipici. Non c'è bisogno di parlare di lavoro su un carico con un SWR elevato e resistenza alle cariche statiche sull'antenna: il tubo RA praticamente non richiede alcun sistema di protezione. 2. Coefficiente di trasferimento di potenza. Approssimativamente lo stesso per entrambi gli schemi - circa 10. 3. Coordinamento con il carico. Il p-loop all'uscita della lampada RA garantisce il coordinamento con quasi tutti i carichi. In un transistor RA, a questo scopo, dopo il filtro passa basso in uscita, dovrai utilizzare un dispositivo di abbinamento separato. 4. Dimensioni. Un transistor (anche una coppia in una cascata push-pull) è, ovviamente, più piccolo di una lampada. Ma se li installi su un termosifone, questa differenza scompare. Il fatto è che il radiatore della lampada può avere una temperatura di 140...150°C, ma per i transistor una temperatura così elevata è inaccettabile. Infatti la potenza ceduta dal radiatore nell'ambiente è direttamente proporzionale sia alla superficie del radiatore che alla differenza di temperatura tra lo stesso e l'ambiente. Pertanto, un radiatore della lampada più riscaldato rilascia calore in modo più efficiente e quindi, per dissipare la stessa potenza, il radiatore dei transistor deve essere più grande del radiatore dell'anodo della lampada. 5. Efficienza. A prima vista, la lampada dovrebbe perdere potenza: la potenza nel circuito del filamento viene persa inutilmente e per GI7B è molta: 25 W. Ma facciamo i conti. L'efficienza di un transistor push-pull RA è, nella migliore delle ipotesi, del 40% (sia secondo i dati di [6] che da misurazioni pratiche dei parametri dei ricetrasmettitori importati). Per una lampada RA, tenendo conto delle perdite nel circuito P, l'efficienza nel circuito anodico è del 50...60%, cioè a Pout = 100 W, Rout sarà 180...200 W. Anche se aggiungiamo 25 W lungo il circuito del filamento, l'efficienza complessiva sarà del 45%...50%, cioè superiore a quello del transistor RA. 6. Prezzo. Naturalmente, se acquisti una lampada e dei transistor a prezzi di fabbrica, la lampada costerà di più. Ma se, parlando praticamente, ci rivolgiamo ai prezzi del mercato radiofonico, allora un paio di potenti transistor ad alta frequenza non saranno più economici, ma molto probabilmente più costosi di una lampada. 7. Peso. Per quanto riguarda l'amplificatore stesso, tutto ciò che è stato detto nel paragrafo 4 sulle dimensioni è vero qui. L'alimentazione per un transistor RA deve fornire più di 250 W di potenza in uscita, la potenza complessiva del suo trasformatore di potenza (comprese le perdite nello stabilizzatore) deve essere di almeno 300 W. In generale, il peso di un tale blocco è superiore a kg. Il peso dell'unità di alimentazione (filtro di rete + quad + trasformatore a incandescenza) dell'amplificatore di potenza di Fig. 7 è di poco superiore a 1 kg. Con i ricetrasmettitori completamente transistorizzati (compresi quelli importati, in particolare i vecchi modelli senza sintonizzatore integrato), si ottiene una situazione piuttosto paradossale. Il ricetrasmettitore stesso è piccolo, leggero e bello. Ma per lavorare in onda su antenne reali, è necessario mettere un sintonizzatore d'antenna e un alimentatore nelle vicinanze (il doppio delle dimensioni e del peso del ricetrasmettitore stesso). A questo proposito, la RA mostrata in Fig. 7 non richiede alcun dispositivo aggiuntivo: include sia un alimentatore che un circuito di adattamento dell'antenna. Passiamo ora allo schema elettrico (Fig. 7). Diodi VD1 ... VD4 e condensatori elettrolitici C3 ... C8 - quadruplo della tensione di rete. C1, L1, C2 - filtro del rumore di rete. L'interruttore a tre posizioni S1 e il resistore limitatore di corrente R1 sono elementi di un sistema a due stadi per l'accensione e la riduzione della corrente di spunto all'accensione. T1 è un trasformatore sfacciato. C9 - blocco della radiofrequenza della fonte di alimentazione dell'anodo. C12, C13 - divisione per HF e disaccoppiamento attraverso la rete. Ldr - induttanza anodica. VD5 fornisce l'offset iniziale della lampada. C10, C11 - blocco su HF.T2- trasformatore di isolamento in ingresso. C14, C15, C16, L3, L4 sono gli elementi usuali del P-loop di uscita. La commutazione RX-TX per la lampada non è fornita, la corrente iniziale è 5 ... 10 mA e la dissipazione di potenza all'anodo nelle pause e nella modalità di ricezione è piccola - 6 ... 11 W. Se è necessario bloccare la lampada in modalità di ricezione, è sufficiente collegare una resistenza da 5 kΩ (o un diodo zener D100 con qualsiasi indice di lettere) in serie a VD817 e chiuderla con i contatti del relè RX/TX quando si passa alla trasmissione. Dettagli C1, C2 - tipo K73-17 per una tensione di almeno 400 V, C3...C8- K50-31.K50.27, K50-29 (è meglio non utilizzare condensatori di tipo K50-35 a causa della loro bassa affidabilità); C9, C12, C13 - KSO-11, K15-U1 per una tensione di almeno 2 kV e C12 e C13 per una potenza reattiva pari ad almeno la potenza di uscita PA; C10, C11-KM-5 o simili; S15, S17 - K15-U1 per potenza reattiva non inferiore a 10 volte la potenza di uscita dell'RA; C16 - KPE integrato da ricevitori a transistor. C14 è costituito da un KPI standard 2x12/495 pF assottigliando le piastre del rotore e dello statore in una, seguito dall'allineamento delle sezioni dello statore risaldando il loro fissaggio alla base del KPI. L1 è un'induttanza con filtro antidisturbo, contiene 2x20 spire di cavo di rete su un anello di ferrite di grado 2000NN di dimensioni adeguate. I progetti dell'induttanza anodica L-dr e delle bobine del P-loop L3, L4 sono stati descritti ripetutamente in letteratura [7,8]. T1 - andrà bene qualsiasi cosa con un buon isolamento tra gli avvolgimenti, ad esempio della serie TN. Il nucleo T2 è costituito da due tubi di ferrite adiacenti, ciascuno dei quali è incollato insieme da tre anelli 400NN K10x5x5. Gli avvolgimenti collegati alla lampada contengono 2x4 spire di filo MGTF 0,5. Il numero di spire e il design dell'avvolgimento primario T2 dipendono dal tipo di driver e dalla sua impedenza di uscita. Se l'avvolgimento primario contiene 4 giri, Rin sarà 100 ohm; se 2, allora Rin - 25 Ohm. L'avvolgimento primario dell'autore contiene 1 + 1 giri di filo MGTF 0,5 ed è collegato direttamente ai collettori dei transistor del driver con le sue uscite e la tensione di alimentazione del driver viene applicata all'uscita centrale. Sottolineo ancora una volta che l'avvolgimento primario T2 deve essere ben isolato. Se è necessario introdurre ALC, il segnale può essere rimosso dall'avvolgimento aggiuntivo avvolgendolo attorno a T2, come avviene nel ricetrasmettitore RA3AO. disegno I dettagli del P-loop si trovano sul pannello frontale del ricetrasmettitore. Dietro di loro c'è una lampada orizzontale. Il vano di uscita (anodo lampada, C12, Ldr, U-loop) è separato da uno schermo a forma di U con messa a terra. La lampada è fissata al radiatore anodico con borchie fluoroplastiche su viti autofilettanti. Se è necessario sostituire la lampada, viene svitata dal radiatore anodico, che viene fissato "una volta per tutte". Nello schermo a forma di U è stato praticato un foro con un diametro di 6 ... 8 mm più grande del diametro dell'uscita della griglia della lampada (per evitare che la griglia si chiuda sul corpo). Una piastra in duralluminio di 70x70 mm, isolata dal telaio, è posta sull'uscita della griglia. Attraverso quattro distanziatori in PTFE, la piastra è fissata sul retro dello schermo a forma di U. Un condensatore C13 è posto tra questa piastra e lo schermo. Dietro la lampada (vicino al pannello posteriore) c'è uno sfacciato trasformatore T1. C10, C11 sono montati sui terminali della lampada e T1. Il trasformatore T2 si trova sulla staffa sotto l'uscita del catodo della lampada. Tutte le parti dell'alimentatore, inclusi R1 e VD5 (con un piccolo dissipatore di calore), sono posizionate su una scheda in fibra di vetro separata. La scheda deve essere posizionata in modo da escludere il riscaldamento C3 ... C8 dalla lampada VL1. Con una disposizione densa, potrebbe essere necessario installare schermi termici, ad esempio, dal sottile amianto incollato alla fibra di vetro. Giudizio In questo circuito, la lampada "oscilla" facilmente fino alla corrente Ia=200...250 mA a Pin=8...12 W (2xKT913V). Con un driver più potente, puoi ottenere Ia = 0,38 ... 0,4 A. Tuttavia, per il ricetrasmettitore si consiglia di limitare la corrente a Ia = 200 mA e, di conseguenza, Pout = 100 W. Con una tale potenza, la lampada può funzionare senza soffiare anche con radiazioni continue (FM, ad esempio): risulta un ricetrasmettitore molto comodo che non "ulula" la ventola proprio davanti all'operatore. Inoltre, la potenza di 100 W è sufficiente per "accumulare" quasi tutti i RA, nonché per il lavoro quotidiano in onda. Se si utilizza RA secondo lo schema di Fig. 7 come esterno, a Pin = 40 W fornisce Ia = 0,38 ... 0,4 A e Pout = 190 ... 220 W (ovviamente, quando si utilizza raffreddamento dell'anodo). RA su tre GU50 Diffuso tra i radioamatori del CIS RA su tre lampade GU50 a Ea = 1100 V, si scopre che non necessita affatto di un trasformatore di alimentazione! Lo schema elettrico coincide praticamente con quello mostrato in Fig. 7, è solo necessario aumentare la potenza R1 a 5 ... 10 W, le capacità C3 ... C8 a 220 microfarad e il circuito del catodo deve essere realizzato secondo con la Fig. 8.
Il trasformatore T2 ha un numero uguale di spire negli avvolgimenti primari e secondari. Se T2 è costruito come descritto nella sezione precedente, dovrebbe contenere tre spire in ciascun avvolgimento. In questo progetto, T2 può anche essere eseguito come segue su un anello di ferrite 400 ... 600 NN con un diametro esterno di 20 ... 32 mm con un cavo coassiale sottile per avvolgere 8 ... 12 giri Il nucleo centrale di il cavo costituisce l'avvolgimento secondario e la treccia costituisce il primario. Naturalmente, puoi avvolgere T2 con un doppino intrecciato di fili MGTF. In ogni caso, non dimenticare la qualità dell'isolamento degli avvolgimenti T2. RA su due (tre) GI7B Il diagramma praticamente coincide con il diagramma di Fig. 7. Le differenze sono le seguenti: la capacità C3...C8 per due lampade dovrebbe essere 330 μF (per tre - 470 μF o 2x220 μF); la potenza di R1 dovrebbe essere ridotta a 180...240 Ohm e la sua potenza aumentata a 10...20 W, invece di VD5 dovrebbe essere incluso un transistor analogo a un potente diodo zener (Fig. 9).
VT1 deve essere installato su un dissipatore isolato dal telaio e consentire una dissipazione di potenza di 15 W (per tre lampade - 25 W). T2 ha lo stesso numero di giri in tutti gli avvolgimenti. Quando si sceglie un nucleo per T2, si dovrebbe tenere conto del fatto che la componente diretta della corrente del catodo della lampada polarizzerà il nucleo. Il circuito P deve essere progettato per Roe = 800..900 Ohm (per tre lampade - 500 ... 600 Ohm). Per due lampade con Pin=45...50 W, la corrente anodica raggiunge 0,75...0,8 A (Pout=400 W). Per tre lampade a Pin=70...75 W, la corrente anodica raggiunge 1...1,1 A (Pout=600 W). disegno Lo chassis principale con messa a terra è posizionato orizzontalmente a circa 50...60 mm dal basso. Nel telaio, nel punto in cui sono installate le lampade, viene praticato un foro quadrato di 14x14 cm.Le lampade sono installate in verticale e vengono fissate con morsetti tramite l'uscita della griglia ad una piastra quadrata di 16x16 cm (dimensioni approssimative, dipendono dal numero delle lampade e la loro disposizione). Questa piastra con lampade ad essa collegate è installata sopra il foro nel telaio ed è fissata ad essa tramite guarnizioni isolanti in fluoroplastico. C13 è installato tra la piastra e il telaio. In caso di autoeccitazione o funzionamento instabile, è meglio realizzare PA C13 sotto forma di un insieme di più condensatori (con una capacità totale di 2000 pF), posizionandoli attorno al perimetro della piastra con lampade. Il soffiaggio delle lampade avviene tramite scarico dell'aria nel seguente modo: i ventilatori vengono scelti (in base al numero di lampade) con un diametro pari o leggermente maggiore del diametro dei radiatori anodici; i ventilatori vengono fissati al coperchio superiore dell'RA (fori sono tagliati per loro) esattamente di fronte alle lampade. I condotti dell'aria cilindrici sono arrotolati da 2-3 strati di fibra di vetro (dovrai sovrapporre un pezzo di dimensioni adeguate). Per evitare lo svolgimento, le estremità della fibra di vetro sono cucite con staffe metalliche. Il diametro superiore del condotto dell'aria deve corrispondere esattamente al diametro esterno della ventola, quello inferiore con il diametro dell'anodo della lampada (se differiscono, il condotto dell'aria è reso conico).I condotti dell'aria sono ben fissati i fan e accuratamente incollati con la colla Phoenix. Di conseguenza, quando il coperchio superiore viene abbassato, i condotti dell'aria si adattano esattamente agli anodi. conclusione Quindi, gli RA senza trasformatore non sono più pericolosi degli amplificatori con un trasformatore di potenza. Per ottenere tensioni anodi di 600 ... 1100 V, non è necessario un trasformatore di alimentazione La complicazione quando si passa all'alimentazione senza trasformatore è minima ed è improbabile che la necessità di isolare alcune parti dal telaio spaventi le onde corte - lì sono più che sufficienti parti simili in un amplificatore di potenza con trasformatore con un'elevata tensione anodica. È un RA senza trasformatore davvero così buono che non ha difetti. Ovviamente sì (come qualsiasi altro dispositivo). Eccotene alcune: - inconveniente di adeguamento. Se si desidera misurare la modalità lampada o esaminare i segnali sui circuiti di rete con un oscilloscopio, è necessario utilizzare un trasformatore di isolamento di rete 1:1. Tuttavia, per un circuito collaudato, elaborato con qualifiche sufficienti di un radioamatore, questo non è richiesto; - uso di condensatori elettrolitici. In 10-12 anni, potrebbe essere necessario sostituirli. In altre questioni, le aziende che producono amplificatori di potenza RA non sono imbarazzate: nella stragrande maggioranza delle RA industriali, vengono utilizzati condensatori elettrolitici; - l'amplificatore di potenza senza trasformatore può essere alimentato solo da rete AC; - per ottenere potenze di uscita elevate (1 kW o più) non è sufficiente una tensione anodica di 1,1 kV, tuttavia, se si utilizza una lampada che fornisce Ia> 2 A (GS3B, ad esempio), si può provare a creare un tale dispositivo. L'autore non ha ancora testato questa opzione. Domande e risposte 1. La sicurezza del circuito dipende dalla "polarità" della spina nella rete? No, non è così. L'isolamento dalla rete è previsto in qualsiasi posizione della spina. Le differenze sono solo nella grandezza della corrente IUT50. Se lo "zero" della rete è collegato al filo inferiore della rete secondo il diagramma (Fig. 7 in N2 / 99), il meno del raddrizzatore (griglia della lampada) è sotto un potenziale costante di 600 V relativo all'alloggio, e IUT50=0. Se c'è una "fase" su questo filo, sul meno del raddrizzatore (griglia della lampada) ci sarà un potenziale che varia da 600 a 900 V con una frequenza di 50 Hz. La componente variabile di questo potenziale attraverso C13 (2000 pF x 2 kV) provoca il flusso di IUT50 circa 120 uA. In questo caso, UUT50 è solo di pochi volt. 2. Cosa accadrà se il caso RA non è messo a terra o è messo a terra male? In termini di sicurezza e funzionamento della RA, non cambierà nulla, ma potrebbero esserci problemi con antenne e TVI. (Ancora una volta vi ricordiamo l'obbligatoria presenza di un impianto di messa a terra presso una stazione radioamatoriale. Nota ed.) 3. Sulla capacità dei condensatori del quadruplo di tensione. La capacità minima richiesta di ciascuno dei sei condensatori di misurazione può essere stimata come segue: la sua capacità in microfarad dovrebbe essere uguale alla potenza di uscita dell'RA in watt. In questo caso, il "drawdown" della sorgente anodica sotto carico sarà di circa 100 ... 120 V. Naturalmente, è possibile utilizzare condensatori più grandi, mentre il "drawdown" sarà inferiore. 4. È possibile utilizzare un grado maggiore di moltiplicazione della tensione di rete anziché quadruplicare? Teoricamente sì, praticamente non ha molto senso. Il fatto è che i condensatori elettrolitici ad alta capacità ad alta tensione non sono molto comuni e se si raccolgono batterie da condensatori a bassa capacità con una tensione operativa di 350 ... 450 V, il loro numero cresce in modo sproporzionato rapidamente AT; per quadruplicare - sei di questi condensatori, per ingranaggi - 350, per aumentare - 17 (!). Con un tale numero di condensatori, si perde il vantaggio principale di questo RA: peso e dimensioni ridotte. 5. Alcuni alternatori importati emettono non 220 V, ma 110 ... 120 V, cosa fare in questo caso? Naturalmente, se stai realizzando un set di attrezzature per il lavoro sul campo, non è molto pratico portare con te un autotrasformatore 110x220 V. Ci sono due opzioni. Primo: lasciare invariato il circuito RA e accontentarsi di una tensione anodica di 600 V. Secondo, assemblare un moltiplicatore di tensione per 8, come mostrato nella Fig. 1 di questo articolo. Il risultato è una tensione di 1,1 kV con una corrente di carico di 1,2 ... 0,35 A (ЗхGU0,4). Prendo atto che se il generatore produce una tensione di 50 V CA, i condensatori C120 e C1 (ciascuno dei due K2-50) funzionano a una tensione vicina al limite. Il circuito può essere facilmente ricablato per funzionare come un quadruplo da una rete a 7 V. Per fare ciò, è sufficiente interrompere quattro circuiti con un interruttore (i punti di interruzione sono mostrati in Fig. 220 con una croce)
6. Perché l'AR è mostrato in fig. 7, non fornisce 200 W al carico? Purtroppo non mi sono espresso esattamente. L'alimentatore RA nel circuito citato è progettato per soli 100 W di potenza in uscita. 7. Come posso ottenere il segnale ALC quando si utilizza un alimentatore senza trasformatore? Sfortunatamente, i metodi tradizionali per ottenere un segnale ALC (per corrente di rete, per ampiezza della tensione di rete) non sono applicabili in questo caso: la lampada è collegata galvanicamente alla rete. È possibile monitorare solo il segnale sull'avvolgimento del trasformatore di ingresso. Bene, non dobbiamo dimenticare che qualsiasi RA non dovrebbe essere "pompato". 8. Informazioni sulla modalità di funzionamento della lampada e sulla commutazione RX/TX. Il diodo bias zener D7A indicato in Fig. 2 (in N99 / 816) non fornisce sufficiente corrente iniziale su ogni istanza di GI7B, potrebbe essere necessario sostituirlo, ad esempio, con D815Zh. I contatti del relè RX / TX, che commuta la modalità di funzionamento della lampada, sono (come l'intero circuito del catodo) sotto un potenziale fino a 900 V rispetto alla custodia. La commutazione richiede un relè che resista a 900 V tra il gruppo di contatti e l'avvolgimento, nonché tra il gruppo di contatti e l'alloggiamento del relè. I relè reed sono assolutamente inadatti: i loro contatti si "attaccano" molto rapidamente. L'isolamento ottico risolve questo problema in modo cardinale. Inoltre, è necessario utilizzare un fotoaccoppiatore fatto in casa, quelli integrati industriali non sono adatti, perché. hanno una tensione ammissibile tra ingresso e uscita non superiore a 500 V, in questo caso sono richiesti >900 V. Una delle possibili opzioni è mostrata in Fig.2.
Sui transistor VT2, VT3 è assemblato un analogo regolabile di un diodo zener. Come riferimento viene utilizzata la tensione di stabilizzazione VD2. Questa tensione viene confrontata con parte dell'uscita prelevata dal divisore R3, RP1, R4. La tensione differenziale è amplificata dal VT2 e controlla il potente VT3. Quando la fotoresistenza RF1 viene illuminata dal LED VD1, la resistenza della fotoresistenza diminuisce drasticamente e il divisore R3, RP1 viene deviato, i transistor R4 VT2 e VT3 si chiudono. La tensione di uscita sale al livello di stabilizzazione VD3 (47V), che garantisce una chiusura affidabile della lampada alla ricezione. Durante la trasmissione, VD1 si spegne, deviato da un transistor aperto VT1, la resistenza di RF1 aumenta a diverse centinaia di kilo-ohm e praticamente cessa di influenzare il funzionamento del circuito. La tensione all'uscita del circuito diminuisce al livello impostato da RP1 (con le taglie R2, RP3, R1, VD4 indicate in Fig. 2, è regolata da 11 a 18 V). VD3 - diodo zener protettivo. Per ridurre la potenza dissipata da VT3 (è installato su un piccolo radiatore), nel suo collettore è installato un potente resistore. L'impedenza dinamica di uscita del circuito è inferiore a 1 ohm. La fotoresistenza RF1 e il LED VD1 sono posti in un tubo nero (guaina del cavo coassiale) ad una distanza di 2 .. 3 mm l'uno dall'altro. Il circuito mostrato in Fig. 2 è progettato per funzionare nel catodo di una lampada (Imax = 0,35 A). Se è richiesta una corrente massima maggiore, è necessario installare un transistor composito invece di VT3, ad esempio KT825, e ricalcolare il valore e la potenza di R7 in base al fatto che alla massima corrente di stabilizzazione, circa il 7% della la tensione totale dovrebbe scendere su R75 (in questo caso, circa 10V). 9. A proposito di imprecisioni nella pubblicazione In Fig. 8 (n. 2/99), le griglie della lampada GU-50 non dovrebbero trovarsi sul corpo, ma ovviamente sul filo negativo del raddrizzatore. Letteratura
Autore: I. Goncharenko (EU1TT); Pubblicazione: N. Bolshakov, rf.atnn.ru
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Commenti sull'articolo: Alexander Roba molto interessante. Molte grazie all'autore per il lavoro! Alexander, US5LCW Gogh Sì fantastico amplificatore!!! [su] romanzo Grazie all'autore per la pubblicazione! L'ho letto con interesse! Avevo paura di usare un alimentatore senza trasformatore. Ho letto e assemblato un amplificatore quadruplo per tre GU-50. Tutto funziona alla grande. Romano, R3WBK. 73!
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